公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。
ZGMn13-1鏈條、ZGMn13-1耐磨彎管、ZGMn13-1礦山輸渣耐磨管、ZGMn13-1礦山輸渣管耐磨襯板、ZGMn13-1高抗磨襯瓦、ZGMn13-1直管、ZGMn13-1齒板、ZGMn13-1磨煤管、ZGMn13-1耐磨三叉管、ZGMn13-1礦山輸渣管耐磨護板、ZGMn13-1電廠輸煤粉管、ZGMn13-1送料耐磨內(nèi)襯管、ZGMn13-1有金屬提煤耐磨管、ZGMn13-1煤料門、ZGMn13-1耐磨構(gòu)件
優(yōu)勢產(chǎn)品：ZG90CrMn13MoSiVRe、ZGCr26、BTMCr12-GT、ZGCr28、KmTBCr9Ni5、JM5、JM7、ZGMn13-1、ZGCrMn10MoSiVRe、BTMCr18Mn3W2、JM13、BTMCr12Mn3W、JM4、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGMn13Cr、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGCr25Ni4Si2Re、ZGMn13-4、ZGCrMn10MoSiVRe、BTMNi4Cr2-DT、ZGMn13-5、ZG3Cr24Ni7SiNRe、BTMCr18Mn3W2、JM5、ZGMn13-4、ZGCr15Re、JM11
使用的合金中，組分一般都包括鋁、鈦、等幾種低熔點元素。在加入這些低熔點元素進行合金化處理時，如果不嚴格控制加入的、溫度、真空度等因素，則會產(chǎn)生較大的燒損和揮發(fā)，使合金化學成分難以控制，從而產(chǎn)生廢品。具體來說，加入鋁、鈦、時的真空度過低或設(shè)備漏氣率大，大量的鋁、鈦、元素會產(chǎn)生氧化燒損，成分難以控制。加入鋁、鈦時金屬熔液溫度過高，大量的鋁、鈦則會由于放熱放應而產(chǎn)生燒損和揮發(fā)。向金屬熔液中加入鋁、鈦時，會產(chǎn)生的放熱反應，尤其是加入量較大時，金屬熔液放熱反應就大。
公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。如圖2所示，所述水冷銅坩堝基體3的下側(cè)設(shè)置有水冷銅坩堝基體支撐13，水冷銅坩堝基體支撐13通過絕緣連接件14與所述離心軸12連接。所述水冷銅坩堝基體3的外側(cè)設(shè)置有磁場產(chǎn)生裝置，所述磁場產(chǎn)生裝置用于向水冷銅坩堝基體3內(nèi)施加周期變化磁場。熔煉期間在離心機的作用下多個熔煉電極2與多個水冷銅坩堝1同時做離心運動，同時在水冷銅坩堝基體3中通過磁場產(chǎn)生裝置施加變化磁場（如圖3所示，橫坐標為時間，縱坐標為磁場強度），熔體7在離心力、坩堝支撐力、洛倫茲力及表面張力的作用下處理力學平衡狀態(tài)；熔煉結(jié)束后，加速離心軸12的離心運動，同時通過控制磁場產(chǎn)生裝置改變磁場變化（如圖4所示，橫坐標為時間，縱坐標為磁場強度），使磁場產(chǎn)生的洛倫茲力與離心力同向，使得熔體加速通過直澆道5快速充型進入鑄造模具4中，實現(xiàn)精密鑄造成型。
同時,從計算結(jié)果中提取出了不同端板厚度、不同拉力和剪力組合下端板節(jié)點處的受力情況,為單個螺栓的受力分析提供數(shù)據(jù)支撐。(3)將上一模型中提取出來的端板節(jié)點處的受力情況加載到單個型度螺栓上,建立了單個型度螺栓在高溫以及拉剪組合下作用下的有限元模型。通過提取有限元模擬計算結(jié)果,詳細分析了螺栓連接處的受力狀況。
ZGMn13-1高錳耐磨管供應BTMNi4Cr2-GT灰渣泵葉輪、KmTBCr26鏈條、ZG3Cr24Ni7NRe彎頭、KMTBCr24-G冶金高抗磨構(gòu)件、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe破碎機錘頭、BTMCr18Mn2W磨煤管、BTMCr18Mn3W中速模護板、Mn13鏈條、ZGMn13Ni4礦山輸渣管耐磨護板BTMNi4Cr2-DT電廠高抗磨前后護板、ZGCrNiMo磨煤機錘環(huán)、BTMCr2有金屬提煤耐磨管、JM7A耐磨構(gòu)件、BTMCr18Mn3W2礦山輸渣管耐磨襯板、ZGMn13-4高抗磨軸套、JM5磨煤機錘門
對例3本發(fā)明的一個實用度耐腐蝕鎳基高溫合金，其征在于以百分計算為：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、f0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。制備步驟如下：(1)真空感應熔煉按所述合金化學成分配進行配料，加入真空感應熔煉爐中進行熔煉，熔煉分布進行熔化、精煉、降溫、合金化及澆注；在熔化步驟中，選取Co為80％的Ni-Co中間合金，選取Cr為51％的Ni-Cr中間合金，選取Mo為64％的Ni-Mo中間合金，選取Fe為35％的Fe-Mo中間合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、f選取的中間合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y選取的中間合金或單質(zhì)；將原料按照分別裝入坩堝，*熔化后精煉30～50min，精煉添加的精煉劑是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca為6∶3∶1，精煉劑加入量占坩堝中合金總的2-2.5％，在精煉期后段加入分數(shù)為2-3％的CaO粉進行脫硫，精煉結(jié)束后使用電磁攪拌和機械攪拌的復合攪拌形式，一個周期內(nèi)電磁攪拌5-8min，停3-5min，再機械攪拌5-8min，停3-5min，根據(jù)原料的純度可以進行1-3個周期的攪拌；并且在真空感應熔煉爐熔煉中控制的碳氧含量例，使碳氧含量例為1∶1.2-1.3，倒出合金溶液時加入Mg分數(shù)為10-13％的Ni-Mg中間合金，加入量為0.2-0.25％；攪拌、扒渣，當合金液熔體溫度達到1500～1800℃澆注溫度后進行澆注，將合金液熔體澆注在于200-250℃預熱的錠模中制成直徑250-300mm的棒材；(2)熱處理將直徑250-300mm的棒材加熱到1180-1200℃進行鍛造為直徑為-120mm的棒材，將制得的鑄件進行熱處理，所采用的熱處理藝為：首先以200-250℃/min的加熱速度升溫到0～1℃后保溫2-3h，隨后以-150℃/min的加熱速度升溫到1310～1320℃保溫6.5-7.5h，隨后空冷至室溫；之后在1080～1℃保溫5-5.5h，隨后空冷至室溫；之后在900～930℃保溫12～20h，隨后空冷至室溫。
ZGMn13-1高錳耐磨管供應在應變速率是0.01s-1時,隨著溫度的升高,再結(jié)晶晶粒數(shù)量增多,尺寸逐漸長大,在溫度為900℃時,再結(jié)晶晶粒尺寸均勻;當溫度升至950℃后,晶粒發(fā)生長大。結(jié)合熱加圖及顯微組織分析得出合金的熱變形參數(shù):變形溫度為830～950℃,應變速率為0.01-0.056S-1。(3)根據(jù)熱加圖結(jié)果,采用三鐓三拔藝對銅鎳合金進行熱鍛,始鍛溫度為1050℃,終鍛溫度為850℃,應變速率為1s-1。
公司主要產(chǎn)品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門、門鎖及配件、合頁、高鐵接線端子以及各種機械部件、機箱、沖壓件、管道等產(chǎn)品。
公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。
對高溫下,螺栓應力現(xiàn)象對密封性的影響進行了研究,確保高溫高壓泵的運行可靠。并通過具體溫度壓力等條件下的泵進行實例計算分析,驗證了改進設(shè)計的可行性。對某電廠汽輪機進行解修,發(fā)現(xiàn)1根材質(zhì)為20Cr1Mo1VNbTiB的高溫螺栓已斷裂。采用斷口分析、金相試驗、常溫力學性能試驗及化學成分分析法分析其斷裂原因。因此，提供一種制備藝簡單、經(jīng)濟的電鍍Pt的鍍液及其電鍍對于制備高性能的Pt改性鋁化物涂層具有非常重要的意義。隨著能源問題與問題的日益突出,渦輪增壓器可以有效地柴油發(fā)動機的燃油經(jīng)濟性、污染物的排放,因而在船舶、汽車等領(lǐng)域廣泛應用。渦輪是船用增壓器的核心部件,其直接決定了渦輪增壓器的性能。因此,研發(fā)K418B鎳基高溫合金渦輪的藝性一直是學者的研究熱點。對高Si含量鐵素體/馬氏體鋼在550～800℃進行系列回火試驗,利用相圖計算、組織觀察與萃取析出相XRD分析相結(jié)合的研究了回火溫度對高Si含量鐵素體/馬氏體耐熱鋼組織與性能影響。
回顧創(chuàng)業(yè)至今，國勁合金已走過十多年的風雨歷程，在日益發(fā)展的同時，我公司始終堅持以求生存，以信譽求發(fā)展，客戶*，周到的辦廠宗旨，不斷地向市場奉獻高技術(shù)的產(chǎn)品和。
從多方面總結(jié)對了SEM配置EDS和波譜儀(WDS)附件與EPMA的不同點,說明在微區(qū)觀察方面,SEM具有較突出的優(yōu)勢,而在微區(qū)分析方面,EPMA具有不可替代的點。鎳基合金中包含很多種化學元素,如鐵、鉻、鋁、鋅、以及錫等。通過對這些元素進行準確分析,能夠鎳基合金的研發(fā)水平,進而增強它的使用效果。基于此,從滴定法、電極分析法以及原子熒光光譜法、X-射線熒光光譜法、紅外吸收光譜法等三種光譜法角度對元素分析進行了研究,具有重要的理論與現(xiàn)實意義。白銅的主要成分為Cu和Ni,同時含有Fe、Mn等合金元素,銅鎳合金具有優(yōu)異的耐腐蝕性能,其機械性能和物理性能也異常良好,其中Ni含量為10的白銅合金通常稱為B10銅鎳合金,因其有良好的耐流動海水腐蝕性能而廣泛應用于各類艦船的冷凝器管、濱海電廠的熱交換器以及海水淡化處理設(shè)備管道等。目前對于該合金已經(jīng)做了大量的研究作,但對于合金元素(別是Fe、Mn)對于合金耐蝕性機理的影響機理較為復雜,目前尚不*清楚,在銅鎳合金生產(chǎn)方面由于技術(shù)也落后于國外,所以對銅鎳合金的成分配、加性能和耐蝕機理的進一步研究有重要意義。
煤料門
