公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。

JM6B中速模護(hù)板、JM6B鋼廠溜槽耐磨襯板、JM6B送料耐磨內(nèi)襯管、JM6B礦山耐磨管道、JM6B彎頭、JM6B底盤、JM6B灰渣泵葉輪、JM6B耐磨彎管、JM6B法蘭連接耐磨鑄管、JM6B篩板、JM6B電廠高抗磨前后護(hù)板、JM6B法蘭連接輸煤直管、JM6B直管、JM6B耐磨彎管、JM6B法蘭連接耐磨鑄管

優(yōu)勢產(chǎn)品：BTMCr12Mn3W、KmTBCr2、BTMCr15、JM6、ZG40CrSiN、ZGCr15Mo3Re、ZG30Cr25Ni6、BTMCr9Ni5、ZGNiCrMo、BTMCr2、ZG40CrNiRe、JM4、ZGMn13-2、ZGMn13-5、ZGCr25Ni4Si2Re、ZGCr34、JM2、BTMNi4Cr2-GT、ZGCr28、ZGNiCrMo、ZGMn13Mo、BTMCr8、ZGMn13-1、ZGMn13Mo2、BTMCr20、ZGCrNiMo、KmTBCr2

對(duì)某600MW燃煤發(fā)電機(jī)組3根高調(diào)門螺栓和2根中調(diào)門螺栓(螺栓材料為R2金)進(jìn)行了化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗(yàn)和金相檢驗(yàn)。結(jié)果表明:5根螺栓材料化學(xué)成分均符合技術(shù)要求,其中3根高調(diào)門螺栓的硬度高于要求,且顯微組織中存在中不允許出現(xiàn)的帶狀組織;2根中調(diào)門螺栓的力學(xué)性能要求,顯微組織正常。

本公司具有精密鑄造、離心鑄造、砂型鑄造、消失模鑄造、石蠟鑄造、真空負(fù)壓鑄造等多條生產(chǎn)線,技術(shù)力量雄厚、生產(chǎn)藝*,理化檢測手段齊全。為促進(jìn)公司煥發(fā)新的生命活力,我們積極推行現(xiàn)代企業(yè)制度,不斷強(qiáng)化以、成本為主線的企業(yè)內(nèi)部,努力貫徹執(zhí)行ISO9000系列,始終堅(jiān)持“,顧客*”的宗旨,不斷產(chǎn)品和水平。在MZMF高溫熔體中*浸泡后,合金表面形成的Cr2O3層呈連續(xù)均勻的狀態(tài),并且Cr2O3層外附著一層含B、O、Fe、Mn、Zn的鋸齒狀化合物,阻礙了Cr2O3層與MgO或其他化學(xué)反應(yīng),減緩了合金的腐蝕速率。對(duì)3.0mm厚的Inconel601鎳基合金激光焊后焊接接頭的顯微組織進(jìn)行研究。結(jié)果表明:凝固后焊縫金屬仍呈奧氏體相,其相組成由奧氏體基體γ相、γ′相(Ni3Al為主)以及碳化物相(Cr23C6)組成。

隨著油氣勘探和開采技術(shù)的發(fā)展,耐蝕合金718也發(fā)展出不同規(guī)格,以適應(yīng)各階段和對(duì)材料性能的具體要求。綜述了鎳基高溫合金焊接中高溫失塑裂紋(DDC)的生成研究進(jìn)展,討論了鎳基高溫合金焊接中評(píng)價(jià)DDC的幾種主要試驗(yàn)并著重于DDC性研究的STF試驗(yàn)進(jìn)行了詳細(xì)的敘述,同時(shí)綜述了高溫失塑裂紋的生成機(jī)理,影響高溫失塑裂紋的因素以及DDC性的一些措施。通過綜述結(jié)果表明DDC性的主要措施是采用的合金體系和配合的焊接藝。

JM6B稀土合金耐磨板材JM6B定做ZGCrMn10MoSiVRe冶金高爐下料襯板、ZG90CrMn13MoSiVRe有金屬排渣管、ZG90CrMn13MoSiVRe高抗磨護(hù)套、ZG3Cr24Ni7NRe電廠輸煤粉管、Mn13底盤、BTMCr18Mn3W2靜態(tài)磨料、BTMCr12-GT磨煤機(jī)落煤門、JM5高抗磨護(hù)板、ZGCr20Ni3Mo3Re高抗磨襯瓦ZG33Cr13Ni4Re高抗磨襯瓦、ZGMn13Ni4MPS磨輥套、KmTBCr26耐磨直管、BTMCr2鏈輪、KmTBCr12靜態(tài)磨料、ZGW5Cr4Re礦山輸渣管耐磨襯板、BTMCr26礦山耐磨管道

結(jié)果表明:修復(fù)試樣可分為修復(fù)區(qū)(RZ)、部分熔化區(qū)(PMZ)、熱影響區(qū)(AZ)和基材區(qū)(SZ)幾個(gè)部分,且隨著焊接速度和送絲速度的增大,AZ與PMZ的寬度及晶粒大小呈現(xiàn)下降的趨勢。AZ受電弧熱影響晶粒粗化;PMZ處晶界別是三角晶界熔化并在后續(xù)凝固形成γ+Les相組織,局部晶粒為細(xì)化。顯微硬度結(jié)果顯示,焊接修復(fù)后硬度分布規(guī)律為AZ

JM6B稀土合金耐磨板材JM6B定做為研發(fā)動(dòng)匣在高溫下的包容性能力,通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬研究25℃和600℃下G4169合金薄板受球型沖擊后的變形行為。道沖擊實(shí)驗(yàn)通過輕實(shí)施,以不同初始速率沖擊靶板。分析溫度和沖擊速率對(duì)靶板的變形、臨界擊穿速率、變形以及能量吸收的影響。結(jié)果表明:高溫下靶板的變形更大,靶板被擊穿所吸收的能量更小,臨界擊穿速率更小;高溫下靶板被穿透后由彎曲作用引起的狀變形更明顯。

公司現(xiàn)有四個(gè)事業(yè)部下有4條生產(chǎn)線。1、真空霧化制粉生產(chǎn)線： 致力于金屬球形粉末的化生產(chǎn)。金屬球形粉主要應(yīng)用于增材制造、MIM、噴涂。金屬球形粉品種有：高溫合金粉、不銹鋼粉。我們合金粉末的純度高、氣體含量低、無偏析，流動(dòng)性好而逐漸取代進(jìn)口金屬粉。2、硅溶膠熔模精密鑄造藝生產(chǎn)線：采用真空鑄造的硅溶膠藝，使熔模鑄造藝在殊合金方面得以延伸。公司摸索出離心真空精密鑄造藝、真空快速凝固藝等使得合金材料鑄件內(nèi)部性能得以大幅，為用戶提供低夾雜、無疏松、無偏析的高合金鑄件產(chǎn)品。產(chǎn)品主要應(yīng)用于在高溫下高速零部件（如高性能汽車渦輪增壓器葉輪、高溫風(fēng)機(jī)葉輪等）、腐蝕下使用零部件（如石油石化、化等行業(yè)使用的泵、閥）。3、鍛件及零部件生產(chǎn)線:通過真空冶煉、鍛打、切割、機(jī)加等為用戶提品及零部件。4、水平連續(xù)鑄造長型材生產(chǎn)線 （調(diào)試中）：于高溫合金、耐腐蝕合金、精金和種不銹鋼以及難成型高合金的水平連續(xù)鑄造管、棒、型材

公司主要產(chǎn)品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門、門鎖及配件、合頁、高鐵接線端子以及各種機(jī)械部件、機(jī)箱、沖壓件、管道等產(chǎn)品。

通過對(duì)切削中的磨損和切屑宏觀形態(tài)進(jìn)行分析,隨著切削速度的硬質(zhì)合金磨損急劇增大,不適宜高速切削。在強(qiáng)度允許的條件下,粗車、半精車時(shí)采用低速大進(jìn)給,切削速度建議控制在40~45m/min,精車密封面時(shí)宜選用高速切削,可達(dá)到50m/min,螺紋加精度達(dá)到了圖紙?jiān)O(shè)計(jì)技術(shù)要求,解決了鎳基合金殊螺紋加效率低、表面完整性差的難題。通過激光立體成形了Inconel718合金沉積態(tài)和固溶態(tài)試樣,研究了時(shí)效溫度及時(shí)效時(shí)間對(duì)δ相尺寸、形貌和體積分?jǐn)?shù)的影響。為研究SA-213T91管子與不銹鋼承載附件是否可采用AWSE9015-B9焊材,本文采用手氬弧焊+焊條電弧焊的對(duì)SA-387Gr91+06Cr25Ni20異種鋼進(jìn)行焊接。對(duì)焊接接頭進(jìn)行RT檢測、室溫力學(xué)和金相顯微組織分析。從焊接藝評(píng)定和模擬件焊接試驗(yàn)的角度認(rèn)為,SA-213T91小口徑管子與承受載荷的奧氏體不銹鋼附件之間焊接,可以選用合金鋼焊材AWSE9015-B9。研究了應(yīng)力對(duì)新型G115馬氏體耐熱鋼晶界性的影響。

產(chǎn)品材質(zhì)：耐熱鋼鑄件：3Cr24Ni7N，1cr25ni20si2，0Cr25Ni20，2Cr25Ni20等熱處理裝：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni25Si2，1Cr25Ni20Si2，4Cr26Ni12等低溫合金鋼材質(zhì)：3Cr18Ni12Si2N，0Cr18Ni9等中溫合金鋼材質(zhì)：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni9Ti，1Cr22Ni14Si2等高溫合金鋼材質(zhì)：1Cr25Ni20Si2，1Cr18Ni25Si2，2Cr28Ni12NRe，3Cr28Ni48W5，0Cr20Ni80等（材質(zhì)不限，根據(jù)客戶要求按圖制作。

鍛件檢驗(yàn)規(guī)定了G4169鍛件中不允許存在Les相，但并沒有相應(yīng)的關(guān)于Les相的快速檢驗(yàn)。以往的檢驗(yàn)作，多從成分上區(qū)別Les相與NbC相，這需要到有條件的研究機(jī)構(gòu)通過掃描電鏡或電子探針區(qū)別，這*的影響了檢驗(yàn)周期。因此發(fā)明一種實(shí)用快速的Les相與NbC碳化物相的區(qū)別就顯得尤其重要。G4169材料簧卡圈目前采用的是機(jī)械加成型，然后通過固溶溫度內(nèi)應(yīng)力，熱處理定型并尺寸?？梢钥蒲泻蜕a(chǎn)的需求。利用掃描和透射電子顯微鏡研究了不同取向偏離度下DD6單晶高溫合金的中溫蠕能及其微觀機(jī)制。研究結(jié)果表明:取向偏離度對(duì)合金的中溫蠕能有重要影響,其中6°和7°合金蠕變壽命相差很大。6°合金在中溫蠕變期間,次滑移系開動(dòng)容易,合金近斷口區(qū)域切入γ’相的超位錯(cuò)和SISF具有不同取向。而7合金次滑移系開動(dòng)困難,超位錯(cuò)和SISF具有單一取向。7°合金僅有主滑移系開動(dòng),γ/γ’兩相界面處的應(yīng)力集中無法被有效釋放,裂紋在該區(qū)域并相互連接形成宏觀裂紋,合金蠕變壽命急劇。

 破碎機(jī)錘頭