企業(yè)在原建材業(yè)局，上海金屬材料研究所，江蘇熱處理研究中心，東南大學(xué)，南京院，合肥院，成都院，北京院等科研單位專家的具體指導(dǎo)下，不斷引進(jìn)新技術(shù)，新藝，新材料，研制了具有*水平的充氣梁篦板，市場(chǎng)緊缺的易切削鋼材料，同時(shí)為電力、建材、冶金、機(jī)械熱處理等行業(yè)提供優(yōu)質(zhì)耐熱，耐腐蝕合金鋼產(chǎn)品。企業(yè)先后與幾大水泥業(yè)設(shè)計(jì)研究院和近百家0T/00T/d水泥制造企業(yè)建立了*業(yè)務(wù)關(guān)系。

ZG40Ni35Cr26Si2Nb1圓錐銷、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1馬氏體不銹鋼圓柱銷、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1T形螺母用雙頭螺柱DIN 6379 - 2003 、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1六角頭粗桿半牙螺栓、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1管道用雙頭螺栓、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1六角頭粗桿半牙螺栓、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1細(xì)牙螺紋六角開槽螺母、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1馬氏體不銹鋼圓柱銷、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1六角開槽螺母米制粗牙、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1U型螺栓、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1PN 250MPa 雙頭螺柱、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1內(nèi)六角矮圓柱頭螺釘、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1閥門和管件用雙頭螺柱、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1六角開槽螺母米制粗牙、ZG40Ni35Cr26Si2Nb1六角法蘭面螺栓

優(yōu)勢(shì)產(chǎn)品：347、C-276、NS335、S32750、316L、A453Gr660A、Inconel718、MonelK500、Incoloy926、G4080A、07Cr18Ni11Nb、20Cr1Mo1VNbTiB、316、34CrNiMo6、07Cr18Ni11Nb、NS143、S34700、C-276、Inconel725、C-276、310S、G4169、S32750、17-4P、G4033、17-4P、Incoloy925

某0MW機(jī)組火電廠汽輪機(jī)的C-422材料高溫螺栓采取超聲波檢測(cè)發(fā)現(xiàn)異常反射,然后通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)滲透檢測(cè)和磁粉檢測(cè),結(jié)合光譜分析逐一排除缺陷產(chǎn)生的可能因素,并終確定了該缺陷為采用鎳基焊絲進(jìn)行冷補(bǔ)焊造成的。通過(guò)對(duì)該螺栓進(jìn)行硬度測(cè)量,發(fā)現(xiàn)其母材、焊縫以及熱影響區(qū)存在較大硬度梯度,尤其焊縫組織的硬,使之成為該螺栓弱點(diǎn)。

企業(yè)在原建材業(yè)局，上海金屬材料研究所，江蘇熱處理研究中心，東南大學(xué)，南京院，合肥院，成都院，北京院等科研單位專家的具體指導(dǎo)下，不斷引進(jìn)新技術(shù)，新藝，新材料，研制了具有*水平的充氣梁篦板，市場(chǎng)緊缺的易切削鋼材料，同時(shí)為電力、建材、冶金、機(jī)械熱處理等行業(yè)提供優(yōu)質(zhì)耐熱，耐腐蝕合金鋼產(chǎn)品。企業(yè)先后與幾大水泥業(yè)設(shè)計(jì)研究院和近百家0T/00T/d水泥制造企業(yè)建立了*業(yè)務(wù)關(guān)系。B10銅鎳合金具有優(yōu)良的耐海水腐蝕性能,為研究其在海水中的腐蝕行為,取廈門天然海水,加入作為腐蝕加速劑,在室內(nèi)模擬海水全浸腐蝕實(shí)驗(yàn),采用失重法、電化學(xué)阻抗譜（EIS）技術(shù)分析B10合金在海水腐蝕中的腐蝕速率隨腐蝕時(shí)間的變化規(guī)律,用不同腐蝕周期的電化學(xué)阻抗譜征來(lái)表征作面積為1cm2的合金表面氧化膜的生長(zhǎng)情況。

高溫合金具有優(yōu)異的高溫強(qiáng)度；良好的抗氧化、抗熱腐蝕、抗疲勞性能，高的斷裂韌性等綜合性能，廣泛應(yīng)、醫(yī)學(xué)、石油、化、能源、國(guó)防等領(lǐng)域。鑄造高溫合金是一種重要的高溫合金成型，其可以制備復(fù)雜高溫合金零件，例如發(fā)動(dòng)機(jī)相關(guān)組件。這類材料通常熔點(diǎn)高，因此熔煉困難，生產(chǎn)效率低下。另外，由于澆鑄溫度高，在澆鑄成型時(shí)極易與鑄型材料反應(yīng)，例如強(qiáng)度很高的高溫鈦合金，但是其幾乎與所有的鑄型材料反應(yīng)，因而高溫高活性合金的成型性極差，精密鑄造的難度就更大了，嚴(yán)重影響了高溫高活性合金的應(yīng)用。

ZG40Ni35Cr26Si2Nb1耐熱無(wú)縫管耐高溫800℃-0℃S32205不銹鋼內(nèi)螺紋圓柱銷、S31254內(nèi)六角矮圓柱頭螺釘、NS334緊固型螺柱、G41801型六角螺母、Ni2200錐形螺紋、630內(nèi)六角平圓頭螺釘、G4169閥門和管件用雙頭螺柱、Alloy601錐形螺紋、1Cr25Ni20Si2活節(jié)螺栓IncoloyA-286旋入型雙頭螺柱、21CrMoV5-7六角頭加強(qiáng)桿螺栓、Incoloy825帶法蘭面的12角螺栓、Inconel601等長(zhǎng)雙頭螺柱 B級(jí)、Ni2200六角頭頭部帶孔螺栓B級(jí)、A453Gr660A六角頭頭部帶孔螺栓、17-4P內(nèi)六角平圓頭螺釘

采用EB-PVD技術(shù)在DZ46金表面沉積熱障涂層。950℃涂鹽條件下熱腐蝕h試驗(yàn)結(jié)果表明,DZ46金表面形成疏松多孔的五層結(jié)構(gòu)的腐蝕產(chǎn)物。相同熱腐蝕條件下,由于Cr2O3與Al2O3的復(fù)合作用可粘結(jié)層進(jìn)一步的腐蝕和加速氧化,熱障涂層中粘結(jié)層表面氧化物或腐蝕產(chǎn)物層的厚度DZ46金有很大程度的減小,表明(6~8)wtY2O3/CoCrAlY型雙層結(jié)構(gòu)的熱障涂層可在很大程度上了DZ46金的抗熔鹽熱腐蝕性能。

ZG40Ni35Cr26Si2Nb1耐熱無(wú)縫管耐高溫800℃-0℃進(jìn)一步的，如圖1所示，所述裝置還包括絕緣支撐9，所述絕緣支撐9位于所述熔煉電極2與總電極8的連接處，通過(guò)所述絕緣支撐9將熔煉電極2與熔煉電極2之間的端部分開，防止熔煉電極極間放電。熔煉電極可在絕緣支撐中的槽內(nèi)上下，在離心力作用下與高溫高活性金屬合金料之間的距離。進(jìn)一步的，如圖1和圖2所示，所述水冷銅坩堝1與水冷銅坩堝基體3之間的內(nèi)部具有空腔，所述空腔形成循環(huán)水道10，通過(guò)循環(huán)水道10為所述水冷銅坩堝1降溫。

無(wú)錫國(guó)勁合金限公司是生產(chǎn)各種耐高溫、耐腐蝕等種合金鋼產(chǎn)品的廠家,產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于冶金、電力、水泥、機(jī)械、化等行業(yè)。公司先后在上海材料研究所、原建材業(yè)局、熱處理行業(yè)協(xié)會(huì)、北京鋼鐵研究總院等科研單位的具體指導(dǎo)下,不斷引進(jìn)新技術(shù)、新藝、新材料、研制新產(chǎn)品,產(chǎn)品深受各地用戶的廣泛歡迎與好評(píng)。

國(guó)勁以誠(chéng)信，創(chuàng)新，求實(shí)，超越為企業(yè)文化理念，誠(chéng)邀客商光臨，合作共贏,共創(chuàng)輝煌！公司具有冶金領(lǐng)域職業(yè)崗位所需要的職業(yè)技能和綜合能力，多年來(lái)為冶金，石油，化，電力，礦山，建材，煤炭，造紙，核業(yè)，熱處理等行業(yè)提供了耐熱鋼、高溫合金、不銹耐酸鋼、耐高溫不銹鋼、熱處理配件、離心澆鑄爐管、耐酸鑄鐵、耐熱鑄鐵、球墨鑄鐵、耐熱球墨鑄鐵、灰鑄鐵、耐腐蝕鋼、熱強(qiáng)鋼、耐磨鋼、大口徑不銹鋼管、超低碳合金鋼、離心鑄造厚壁鋼管等產(chǎn)品，了客戶需求，了*。

該文要通過(guò)試驗(yàn),K24高溫合金的鉆削加參數(shù),從而零件的加、加效率并加成本。針對(duì)國(guó)內(nèi)某核化Incoloy825鎳基合金設(shè)備采用焊接藝達(dá)不到設(shè)計(jì)要求的晶間腐蝕速率指標(biāo)問(wèn)題,就焊接藝和焊接材料提出了一系列的改進(jìn)措施,例如焊一道焊道采用鎢極氬弧焊、焊縫背面采用強(qiáng)制水冷,焊材由E(R)NiCrMo-3更改為E/SNi8025試驗(yàn)結(jié)果達(dá)到了設(shè)計(jì)要求的合格指標(biāo)。將Therm0-Span鑄態(tài)合金試樣在1120°C均勻化20h的試樣經(jīng)過(guò)經(jīng)研磨、拋光后，將拋光的試樣表面于450°C爐溫的箱式電阻爐保溫80min，待試樣冷卻后直接在金相顯微鏡下觀察。試樣450°C處理80min后的組織如圖6所示，可見，經(jīng)過(guò)450°C熱染80min后，試樣中的Les相已變成紅褐，而碳化物呈現(xiàn)一定的光澤。將Therm0-Span鑄態(tài)合金試樣在1120°C均勻化20h的試樣經(jīng)過(guò)經(jīng)研磨、拋光后，用酒精將試樣表面沖洗干凈，并吹干。

可生產(chǎn)：公司*經(jīng)營(yíng)：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。

本發(fā)明提供的高溫合金G4169的鍛造成形，成形溫度，鍛件表面氧化，從而鍛件的表面，模具的強(qiáng)度損耗，保證模具的精度，鍛件的尺寸公差能夠達(dá)到精密E級(jí)，機(jī)械加余量至單面1.5mm，節(jié)省了原材料。根據(jù)大型盤軸鍛件的外形對(duì)盤端模具的上、下模具進(jìn)行設(shè)計(jì)，選取1/2盤端上表面作為輪廓，鉛垂線6°作為自轉(zhuǎn)軸對(duì)上模進(jìn)行設(shè)計(jì)，分模面選在盤件上表面，模具材料選擇5CrNiMo，頂出孔的位置為下模具下端中心處，大小為φ400mm，盤端模具下模的拔模斜度選擇為0.5°，上、下模具合模后的間隙為0.3mm，采用大型盤軸鍛件的軸端作為臺(tái)，通過(guò)有限元對(duì)軸向閉式輾壓進(jìn)行數(shù)值模擬分析，確定大型盤軸鍛件毛坯的尺寸為φ150×2000mm，根據(jù)所得出的數(shù)據(jù)對(duì)盤端模具型腔進(jìn)行加；將G4169合金的棒材按鍛件的規(guī)格、體積進(jìn)行造型、設(shè)計(jì)，按等體積原則，將其下料成一次棒材，棒材的尺寸為φ300×540mm，再把棒材加熱到1080℃，隨爐升溫，到溫后保溫90min；將加熱后的棒材置于鍛設(shè)備上，控制徑向變形程度為50％，使棒材通過(guò)鍛拔長(zhǎng)至150×2000mm；把探傷后的坯料置于1060℃加熱爐中加熱，保溫45min，采用天然氣噴管對(duì)盤端模具進(jìn)行加熱，至350℃，采用霧化石墨噴涂盤件模具型腔，盤端模具的上模型腔中噴涂稍少，使得其具有足夠的，大型盤軸鍛件的盤端上表面帶動(dòng)盤端模具的上模繞其中心進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)；提前啟動(dòng)電機(jī)，使得盤端模具的下模具有一定的自轉(zhuǎn)角速度，在5s內(nèi)，使得大型盤軸的下模角速度在0.5～2rad/s，取出坯料，將其置于轉(zhuǎn)動(dòng)中的盤端模具的下模中，初始階段，盤端模具上模的軸向線速度為1mm/s，至盤端模具的上模與大型盤軸鍛件盤端的上表面，隨后，采用設(shè)備輸出為2～4mm/rad的進(jìn)給量對(duì)坯料進(jìn)行加載，使得大型盤軸鍛件坯料開始階段迅速變形，盤端成形中整體變形程度為坯料高度方向上的50％，當(dāng)坯料變形完成75％后，采用設(shè)備輸出為1mm/rad的進(jìn)給量對(duì)坯料加載至高度方向成形，在盤端模具的上模到達(dá)下死點(diǎn)后，停止進(jìn)給，盤端模具的下模角速度2rad/s，對(duì)大型盤軸鍛件的盤端上表面修平，使得周向、徑向的金屬均勻快速流動(dòng)，自轉(zhuǎn)2-3s，停止轉(zhuǎn)動(dòng)，取出坯料，完成成形；對(duì)成形后的坯料進(jìn)行切邊，熱處理選擇調(diào)制處理，終的G4169合金大型盤軸鍛件。夾雜內(nèi)核及過(guò)渡區(qū)基體為金屬Cr,過(guò)渡區(qū)中析出富Cr碳化物(Cr23C6)及富Ni和Fe的奧氏體枝晶。過(guò)渡區(qū)化學(xué)成分、物相組織及應(yīng)力狀態(tài)復(fù)雜,出明顯的納米壓痕硬度峰值(7.66GPa),并在原位拉伸實(shí)驗(yàn)中的開裂性。考慮到Cr夾雜的出現(xiàn)位置及較強(qiáng)的開裂性,Cr夾雜在*服役中作為SCC起始點(diǎn)的可能性遠(yuǎn)高于堆焊層基體。研究了拓?fù)涿芏?TCP)相焊接夾雜的成因、微觀結(jié)構(gòu)、力學(xué)性質(zhì)及其在模擬一回路水中的腐蝕行為。

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