公司面積30畝，目前擁有3條生產(chǎn)線，另在開拓2條新的生產(chǎn)線，年生產(chǎn)能力00噸，產(chǎn)品過硬，生產(chǎn)產(chǎn)品廣泛適用于冶金礦山、建材、電力、建筑、機(jī)械、國防、船舶、鐵道、煤炭、化及石化等眾多行業(yè)。公司擁有*的生產(chǎn)設(shè)備、優(yōu)質(zhì)的科研人員、嚴(yán)格的體系、現(xiàn)代化的檢測手段，以“優(yōu)質(zhì)的產(chǎn)品開拓市場、以滿意的贏得客戶、以誠信為本樹立企業(yè)形象”為企業(yè)立足市場的宗旨，以“出優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品、樹錦成形象、創(chuàng)鑄造品牌、拓市場”為企業(yè)立足市場的經(jīng)營理念。

KmTBCr12礦山輸渣耐磨管、KmTBCr12底盤、KmTBCr12法蘭連接輸煤彎管、KmTBCr12耐磨彎管、KmTBCr12礦山輸渣耐磨管、KmTBCr12MPS磨輥套、KmTBCr12電力耐磨管道、KmTBCr12礦山輸渣管耐磨護(hù)板、KmTBCr12礦山輸渣管耐磨護(hù)板、KmTBCr12高抗磨軸套、KmTBCr12篩板、KmTBCr12撈渣機(jī)刮板、KmTBCr12底盤、KmTBCr12錐門、KmTBCr12磨煤機(jī)錘環(huán)

優(yōu)勢產(chǎn)品：JM6、BTMCr2、JM13、JM11、BTMCr12-DT、BTMCr12Mn3W2、JM7、KmTBNi4Cr2-GT、JM12、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、ZG3Cr24Ni7NRe、ZGNiCrMo、ZGMn13-2、ZGMn13-1、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、ZG40CrNiRe、BTMCr18Mn3W2、KmTBNi4Cr2-DT、JM4、ZGCr34、JM10、JM6、JM2、ZGCr5MoG、JM6A、ZG30Cr25Ni6、KmTBCr12

鎳基高溫合金表面的鉑改性鋁化物涂層的制備通常包括以下四個步驟：(1)采用電鍍、真空物相沉積(PVD)或熔鹽電沉積的在鎳基高溫合金表面沉積厚度為3μm～10μm的Pt層；(2)對Pt層進(jìn)行真空退火，以電鍍層與基體間的結(jié)合力，同時鎳基高溫合金表面Pt濃度；(3)通過包埋或者化學(xué)氣相沉積的進(jìn)行滲鋁，鉑改性鋁化物涂層；(4)后續(xù)熱處理，將滲鋁中產(chǎn)生的一些脆性相轉(zhuǎn)化為力學(xué)性能的β-NiAl相。

可生產(chǎn)：公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。對例4本發(fā)明的一個實用度耐腐蝕鎳基高溫合金，其征在于以百分計算為：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、f0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。制備步驟如下：(1)真空感應(yīng)熔煉按所述合金化學(xué)成分配進(jìn)行配料，加入真空感應(yīng)熔煉爐中進(jìn)行熔煉，熔煉分布進(jìn)行熔化、精煉、降溫、合金化及澆注；在熔化步驟中，選取Co為80％的Ni-Co中間合金，選取Cr為51％的Ni-Cr中間合金，選取Mo為64％的Ni-Mo中間合金，選取Fe為35％的Fe-Mo中間合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、f選取的中間合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y選取的中間合金或單質(zhì)；將原料按照分別裝入坩堝，*熔化后精煉30～50min，精煉添加的精煉劑是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca為6∶3∶1，精煉劑加入量占坩堝中合金總的2-2.5％，在精煉期后段加入分?jǐn)?shù)為2-3％的CaO粉進(jìn)行脫硫，精煉結(jié)束后使用電磁攪拌和機(jī)械攪拌的復(fù)合攪拌形式，一個周期內(nèi)電磁攪拌5-8min，停3-5min，再機(jī)械攪拌5-8min，停3-5min，根據(jù)原料的純度可以進(jìn)行1-3個周期的攪拌；并且在真空感應(yīng)熔煉爐熔煉中控制的碳氧含量例，使碳氧含量例為1∶1.2-1.3，倒出合金溶液時加入Mg分?jǐn)?shù)為10-13％的Ni-Mg中間合金，加入量為0.2-0.25％；攪拌、扒渣，當(dāng)合金液熔體溫度達(dá)到1500～1800℃澆注溫度后進(jìn)行澆注，將合金液熔體澆注在于200-250℃預(yù)熱的錠模中制成直徑300-350mm的電極棒；(2)電渣重熔電渣渣量配為CaF2∶CaO∶SiO2＝60-70∶20-30∶10-15，先加電極棒，裝好結(jié)晶器，加好引弧劑，開始電壓50-60伏，電流為2600－3000A，引弧后加入上述電渣，將渣料熔化在電爐中，待渣熔化后，以上電流，進(jìn)入熔化狀態(tài)，將電極棒熔化，等結(jié)晶器合金液到設(shè)定區(qū)域后停電，冷卻10-12分鐘后，冷卻凝固形成直徑250-300mm的棒材；(3)熱處理將直徑250-300mm的棒材加熱到1180-1200℃進(jìn)行鍛造為直徑為-120mm的棒材，將制得的鑄件進(jìn)行熱處理，所采用的熱處理藝為：首先以200-250℃/min的加熱速度升溫到0～1℃后保溫2-3h，隨后以-150℃/min的加熱速度升溫到1310～1320℃保溫6.5-7.5h，隨后空冷至室溫；之后在1080～1℃保溫5-5.5h，隨后空冷至室溫；之后在900～930℃保溫12～20h，隨后空冷至室溫。

更優(yōu)選為Mn0.1-0.18％。C作為強化相的M23C6型碳化物的構(gòu)成元素是有用的，別是在700℃以上的高溫下，使M23C6型碳化物析出，維持合金的蠕變強度的重要因素之一。此外，還可防止晶粒的化。另外，還一并具有確保鑄造時的熔液的流動性的效果。在C的含有率低于0.04％時，不能確保碳化物的足夠的析出量，而且鑄造時的熔液的流動性顯著。另一方面，如果C的含有率超過0.08％，則制作大型鑄造件時的成分偏析傾向會增強，同時促進(jìn)作為脆化相的M6C型碳化物的生成，引起耐蝕性及延性的下降。

KmTBCr12高鉻耐磨管現(xiàn)貨BTMCr18Mn3W磨煤機(jī)襯瓦、JM8高抗磨襯瓦、JM4法蘭連接輸煤直管、BTMCr9Ni5冶金高抗磨構(gòu)件、BTMCr18Mn3W2高抗磨襯板、BTMCr26法蘭連接輸煤彎管、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe靜態(tài)磨料、ZGMn18Cr4V有金屬排渣管、BTMCr18Mn3W2冶金高爐下料襯板ZGMn13-4有金屬提煤耐磨管、ZGCr26冶金耐磨管道、ZGMn13Cr2礦山輸渣耐磨管、ZGMn18Cr4V高抗磨襯瓦、KmTBNi4Cr2-GT冶金高爐下料襯板、ZGCr20Ni3Mo3Re錐門、ZG33Cr13Ni4Re高抗磨軸套

DDC集中區(qū)為明顯的力學(xué)性能弱化區(qū),其潛在SCC風(fēng)險高于鎳基焊縫中的其他區(qū)域。研究了Cr夾雜的成因、微觀結(jié)構(gòu)、力學(xué)性質(zhì)及其在模擬一回路水中的腐蝕行為。結(jié)果表明,Cr夾雜起源于152鎳基合金焊條皮中未*熔化的大尺寸富Cr金屬補劑顆粒。Cr夾雜僅存在于異種金屬焊接接頭152鎳基合金堆焊層中,尺寸約50～150μm,包括夾雜內(nèi)核、過渡區(qū)和附近的152鎳基合金堆焊層基體三部分,過渡區(qū)在夾雜內(nèi)核與152鎳基合金堆焊層基體之間連續(xù)分布,寬度2～5μm。

KmTBCr12高鉻耐磨管現(xiàn)貨本文依托自然科學(xué)項目(.51578092),對不銹鋼T型連接常溫下力學(xué)性能進(jìn)行試驗及設(shè)計參數(shù)研究,完成不銹鋼螺栓的高溫材性試驗,并對不銹鋼T型連接展開高溫穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)分析。主要研究內(nèi)容及成果概括如下:(1)對3組(9個)不銹鋼T型連接試件進(jìn)行靜力加載試驗研究,通過處理分析試驗記錄的荷載位移曲線,了各試件的塑性、極限承載力和初始剛度等力學(xué)指標(biāo),并將試驗結(jié)果與歐洲和美國規(guī)范進(jìn)行對分析,發(fā)現(xiàn)美歐規(guī)范普遍低估了不銹鋼T型連接的承載力性能;(2)利用ABAQUS建立證有效的不銹鋼T型連接的有限元模型,圍繞翼緣板厚、翼緣板寬、螺栓直徑和邊距系數(shù)等因素展開參數(shù)分析,探討各因素對不銹鋼T型節(jié)點力學(xué)性能的影響規(guī)律,并將有限元結(jié)果與EC3的建議設(shè)計進(jìn)行對,發(fā)現(xiàn)翼緣板寬對不銹鋼T型連接的力學(xué)性能影響較小;(3)完成A4-70和A4-80級不銹鋼螺栓的高溫力學(xué)性能試驗,將試驗結(jié)果與相關(guān)規(guī)范和試驗進(jìn)行較并提出各力學(xué)指標(biāo)隨溫度變化的折減模型,總結(jié)較各不銹鋼材料本構(gòu)關(guān)系模型的優(yōu)缺點,并以Ramberg-Osgood模型為理論基礎(chǔ)提出了兩種強度等級不銹鋼螺栓的高溫本構(gòu)關(guān)系模型,且與試驗結(jié)果吻合良好;(4)基于不銹鋼螺栓高溫材性和不銹鋼T型連接常溫靜載試驗,對不銹鋼T型節(jié)點展開高溫穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)耦合分析,探討了其高溫承載力、變形以及耐火性能。

公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。

要的生產(chǎn)藝有：精密鑄造，離心鑄造，消失模鑄造，殼型鑄造等。優(yōu)勢產(chǎn)品有：耐熱鋼鑄件、離心鑄管、熱處理料盤、熱處理爐風(fēng)葉、輻射管、耐熱鋼托輥、熱處理裝、垃圾焚燒爐排、業(yè)爐傳動件、玻璃輥、輥、加熱輥、沉沒輥等。精密鑄造藝生產(chǎn)高鎳耐熱鋼鑄件，高鉻耐磨鑄件是我廠的。 產(chǎn)品70以上出口到美國，歐洲，，及中東市場，贏得了客戶的*。噴涂藝離心鑄造是我廠另一，可生產(chǎn)直徑為￠60-￠0的各種離心鑄造管。本廠生產(chǎn)的離心鑄造管，外表光潔，耐壓高。 輻射管，加熱爐輥，等產(chǎn)品批量出口到美國和歐洲。我廠的生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益在激烈的市場競爭中穩(wěn)步發(fā)展，在市場經(jīng)濟(jì)積極的推動下，以產(chǎn)品市場，以良好的贏得市場，為鑄造行業(yè)作出貢獻(xiàn)，愿我廠與各界同步。

利用增Ni、Al降Cr、Ti含量及CALPAD對Ni-Cr-Fe合金進(jìn)行了低成本設(shè)計;采用發(fā)射光譜儀、紅外碳硫分析儀、差熱掃描量熱法、真空感應(yīng)熔煉和電渣重熔雙聯(lián)冶金、掃描電鏡等,對合金成分、冶金藝、熱加藝、熱處理制度進(jìn)行了研究。研究發(fā)現(xiàn):雙聯(lián)冶金藝成功實現(xiàn)了對設(shè)計成分的有效控制,經(jīng)鍛造和軋制熱加,均勻潔凈的軋制組織;再經(jīng)900～980℃保溫30min固溶,繼以720℃保溫8h后爐冷至620℃保溫8h空冷時效強化熱處理,合金力學(xué)性能達(dá)到Incoloy925水平。通過對真實渦上取樣的圓棒試驗件,開展了650℃不同保持時間下的G720Li合金蠕變-疲勞試驗。結(jié)果表明,650℃下保持時間對G720Li合金的蠕變-疲勞性影響較大,即,在較長的保持時間(>30min)下,蠕變損傷占主導(dǎo)地位,了材料的蠕變-疲勞壽命。SEM斷口分析表明:隨著保持時間的,裂紋形成區(qū)由穿晶和沿晶混合斷裂向沿晶斷裂轉(zhuǎn)化;裂紋擴(kuò)展區(qū)由穿晶斷裂向穿晶、沿晶的混合轉(zhuǎn)化,基于G720Li合金的蠕變-疲勞試驗數(shù)據(jù),分別選取載荷譜轉(zhuǎn)換法和機(jī)械功密度法進(jìn)行G720Li合金的蠕變-疲勞壽命,并研究了2種模型的程適用性。

產(chǎn)品可根據(jù)不同行業(yè)的使用要求、和條件選用不同型號的型耐熱鋼。產(chǎn)品的主要點：耐高溫、耐腐蝕、耐磨損、抗高硫、抗沖擊、易切削、可焊接等。和同類耐熱鋼產(chǎn)品相可使用壽命1-3倍，與同類材料成本低5-15，在高溫下能連續(xù)使用，具有良好的抗熱疲勞和耐高溫性能，反復(fù)使用不易產(chǎn)生熱裂現(xiàn)象，使溫度可達(dá)到1400℃以上。產(chǎn)品，價格合理。公司堅持“一式購齊、”的宗旨，引進(jìn)*的ERP（企業(yè)資源計劃，努力積極的企業(yè)文化），廠價直銷各不銹鋼種材料，并致力于多元化發(fā)展。其發(fā)展勢頭極為迅猛，目前已經(jīng)在太原、無錫、天津、武漢、佛山、成都六地設(shè)立分公司，并將優(yōu)先在不銹鋼各主要銷售地區(qū)逐步設(shè)立分公司，在不久的將來將覆蓋。公司代理質(zhì)優(yōu)價廉的不銹鋼產(chǎn)品，并能提供瑞典、芬蘭、南非、利時、西班牙、南韓等各地的優(yōu)質(zhì)貨源。

在該添加量范圍內(nèi)，鑰可以有效地本發(fā)明的鎳基合金在酸性條件下，尤其是含的超臨界水條件下耐腐蝕性，并維持的相。鋁是高溫合金中形成鎳鋁加強相的基本組成元素，因此在本發(fā)明的鎳基合金中加入含量控制在2.3(重量）至4(重量）的范圍內(nèi)的鋁，從而使得合金中的鋁部分進(jìn)入Y固溶體，起到固溶強化作用，另一部分進(jìn)行沉淀強化。本發(fā)明的鎳基合金中鋁的含量優(yōu)選地控制在2.5(重量)至3.8(重量）的范圍內(nèi)。采用極差分析法找出藝參數(shù)對熔覆層宏觀影響的大小關(guān)系并確藝參數(shù),為了適用于大面積熔覆的需要,引入熔覆層搭接率作為新的藝參數(shù)來模型算法,并通過宏觀分析確定適宜的掃描間距,利用5組不同搭接率的樣本對模型的精度進(jìn)行檢驗。實驗結(jié)果表明,經(jīng)過后GA-BP模型具有很高的精度,結(jié)果與樣本之間的平均相對誤差為3.951,驗證了該模型在理論與實際中的可行性,對鎳基合金熔覆涂層的產(chǎn)品具有重要義。

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