公司*經(jīng)營：ZG50Cr35Ni45Nb、ZG50Cr25Ni35Nb、ZG1Cr25Ni20Si2、ZG40Ni35Cr25Nb、ZG35Cr24Ni7siN、ZG30Cr26Ni5、ZG35Cr26Nil2、ZG35Cr28Nil6、Z040Cr25Ni20、ZG35Ni24Crl8Si2、ZG30Ni35Crl5、ZG45Ni35Cr26、ZG5Cr28Ni48W5、ZG4Cr25Ni35、ZG4Cr25Ni13、ZG4Cr22Ni14、ZG4Cr22Ni10、ZG4Cr25Ni20Si2、ZG4Cr25Ni35Mo、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr25Ni20、ZG2Cr25Ni13、ZG6Cr22Re、ZG5Cr18Mn6N、ZG3Cr19Ni4N、ZG10Cr18Ni9Ti、ZG35Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni12Si、ZG35Cr30Ni20、ZG35Cr24Ni18Si2、ZG45Cr26Ni35、ZG40Cr28Ni48W5Si2、ZG35Cr24Ni7NRE、ZG40CrmnMoNi、ZG35Cr20Ni80、ZG20Cr15Ni16、ZG35Cr26Ni12、ZG40Cr24Ni7Si2N、ZG35Cr26Ni5、ZG45Cr25Ni35、ZG45Cr28Ni48、ZG2Cr24Ni7Si2、ZG3Cr18Mn12Si2N、ZGCr28Ni48Co5等材質(zhì)大型、精鑄件產(chǎn)品。

Cr25Ni37灰渣泵葉輪、Cr25Ni37磨煤機(jī)錘門、Cr25Ni37磨煤機(jī)落煤門、Cr25Ni37靜態(tài)磨料、Cr25Ni37靜態(tài)磨料、Cr25Ni37冶金高爐下料襯板、Cr25Ni37有金屬提煤耐磨管、Cr25Ni37水泥襯板、Cr25Ni37灰渣泵葉輪、Cr25Ni37送料耐磨內(nèi)襯管、Cr25Ni37撈渣機(jī)刮板、Cr25Ni37高抗磨護(hù)套、Cr25Ni37鏈輪、Cr25Ni37底盤、Cr25Ni37送料耐磨內(nèi)襯管

優(yōu)勢產(chǎn)品：ZGMn13-4、KmTBCr9Ni5、BTMCr15、ZG40CrMnMoNiSiRe、BTMCr15、KmTBCr8、ZG40CrNiRe、BTMCr26、ZG3Cr24Ni7NRe、ZGCr28Mo3Ni3Re、ZGMn13Mo2、ZGCr34、BTMCr12-GT、JM7B、JM12、ZGNiCrMo、JM9、JM7、JM6A、ZGNiCrMo、ZG90CrMn13MoSiVRe、ZGCrMn10MoSiVRe、JM7A、ZGMn13Cr2、KmTBNi4Cr2-DT、JM8、ZG30Cr25Ni6

結(jié)果表明:采用RS藝(溫度梯度～50℃/cm)制備的合金一次枝晶間距為323μm,含有1.70鑄態(tài)共晶;而采用較低溫度梯度RS藝制備的合金一次枝晶間距達(dá)到了704μm,是RS藝的2.2倍,并且合金的二次枝晶及三次枝晶較為發(fā)達(dá);此外,組織區(qū)域包含較多平均晶粒尺寸為200μm的等軸晶晶粒和4.64的鑄態(tài)共晶,同時分布著富集Ta元素的MC碳化物。

產(chǎn)品材質(zhì)：耐熱鋼鑄件：3Cr24Ni7N，1cr25ni20si2，0Cr25Ni20，2Cr25Ni20等熱處理裝：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni25Si2，1Cr25Ni20Si2，4Cr26Ni12等低溫合金鋼材質(zhì)：3Cr18Ni12Si2N，0Cr18Ni9等中溫合金鋼材質(zhì)：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni9Ti，1Cr22Ni14Si2等高溫合金鋼材質(zhì)：1Cr25Ni20Si2，1Cr18Ni25Si2，2Cr28Ni12NRe，3Cr28Ni48W5，0Cr20Ni80等（材質(zhì)不限，根據(jù)客戶要求按圖制作。由于選區(qū)激光熔化中的溫度梯度直接影響了熔池的尺寸和性,而熔池的尺寸和性將很大程度上決定零件的表面完整度、微觀組織和力學(xué)性能,因此研究SLM中的溫度場和由此的熔池行為是很有必要的。本文在考慮了Inconel718合金實體與粉末材料性能參數(shù)不同的前提下,通過ANSYS重啟動分析技術(shù)與循環(huán)語句相結(jié)合,采用ANSYS的APDL語言建立了全參數(shù)化的Inconel718合金選區(qū)激光熔化溫度場有限元分析模型,并進(jìn)行了SLM成形實驗對熱源模型進(jìn)行了校核,并對熔池大小進(jìn)行了驗證,模擬結(jié)果與實驗結(jié)果符合得。

研究了核電用鎳基Inconel600合金在350℃和450650MPa下的蠕變,分析了蠕變應(yīng)變隨應(yīng)力、時間的變化規(guī)律。利用冪定律和對數(shù)定律對試驗數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,建立了Inconel600合金的蠕變本構(gòu)方程。結(jié)果表明:在350℃和450650MPa應(yīng)力條件下,Inconel600合金初期蠕變速率很大,隨著時間,合金的加硬化程度,蠕變速率減小;冪定律和對數(shù)定律都能的擬合Inconel600合金的蠕變變形量隨時間的變化趨勢。

Cr25Ni37耐熱離心鑄管長時耐高溫1050℃ZGCr20Ni3Mo3Re錐門、BTMCr32磨煤機(jī)錘環(huán)、BTMCr9Ni5礦山輸渣管耐磨護(hù)板、ZG3Cr24Ni7NRe有金屬提煤耐磨管、ZG33Cr13Ni4Re法蘭連接輸煤直管、JM7B冶金高抗磨構(gòu)件、ZG40CrNiRe磨煤機(jī)錘環(huán)、ZG3Cr24Ni7SiNRe礦山輸渣耐磨管、ZGCrNiMo送料耐磨內(nèi)襯管BTMCr9Ni5冶金高抗磨構(gòu)件、KmTBCr15Mo電力耐磨管道、ZGCr25Ni4Si2Re灰渣泵葉輪、BTMCr20法蘭連接輸煤彎管、ZG30Cr25Ni6MPS磨輥套、BTMCr18Mn2W電廠高抗磨前后護(hù)板、BTMCr18Mn2W鏈輪

作為一種耐熱和耐腐蝕應(yīng)用的通用程材料,該合金被廣泛地應(yīng)用噴氣發(fā)動機(jī)、多用途高溫氣爐、發(fā)動機(jī)葉片及管等結(jié)構(gòu)的制造。Inconel601合金具有良好的焊接性能,但由于其表面張力大,熔池液態(tài)金屬的流動性能較差,的焊縫熔深較淺,在同等的TIG焊藝參數(shù)下熔深不足碳鋼的1/2。因此,本文通過選用的活性劑,利用A-TIG焊的熔池液態(tài)金屬的流動性能以其焊縫熔深,大大了焊接效率。

Cr25Ni37耐熱離心鑄管長時耐高溫1050℃采用響應(yīng)面法分析主軸轉(zhuǎn)速、磁性研磨粒子粒徑和超聲的交互作用對試驗的影響規(guī)律,擬合藝參數(shù)條件。結(jié)果在試驗條件下得出,主軸轉(zhuǎn)速0r/min、磁性研磨粒子粒徑250μm、超聲19kz、超聲振幅19μm的加藝組合效,并與響應(yīng)面法參數(shù)后的結(jié)果相一致。根據(jù)參數(shù)進(jìn)行試驗,經(jīng)過40min研磨加后,Ra從加前的3.2μm降至0.072μm,件表面各位置粗糙度均勻,表面。

無錫國勁合金有限公司是冶金業(yè)配件供應(yīng)成員，主要產(chǎn)品生產(chǎn)離心鑄造耐溫承壓高鎳鉻合金、耐腐蝕耐磨損合金等爐管制品，耐熱鋼、耐磨鋼、合金鋼、耐磨蝕耐磨損合金鋼，爐管、耐高溫離心鑄管鑄件，離心鑄管（鑄造壁厚：5mm~300mm、外徑：50mm~1600mm，單管制品長6m等超大徑的鑄管制品尺寸）以及系列靜態(tài)鑄件，精密鑄件：主要產(chǎn)品有高溫承壓合金鋼離心鑄管、爐管、合金高溫爐管、輻射爐管、加熱爐輻射盤管、反應(yīng)管、裂解管、轉(zhuǎn)化管、換熱式轉(zhuǎn)化爐、加熱爐輻射式加熱管、輻射式熱處理爐用輻射管、燃?xì)饧訜彷椛涔?、燃油加熱輻射管、I型輻射管、U型輻射管、W型輻射管、電加熱輻射管、管、加熱蕊、輸灰管、反應(yīng)管、各類爐輥、高溫爐輥、輥、常化輥、輥、爐內(nèi)輥、輸送輥、熱張力輥、沉沒輥、輥、三輥六臂、熱鍍鋅耐磨軸套、熱張力輥、支承輥、CSP爐輥、帶環(huán)輥、水冷輥、導(dǎo)電輥、爐罐、玻璃輥，各類稀土系列耐熱鋼鑄件、耐磨鋼鑄件、不銹鋼鑄件，彎頭、三通、熱處理業(yè)爐用裝夾具、備件、耐熱鋼托磚板鑄件、料盤、料筐，料架，托盤，拉桿，立柱，齒條，馬沸罐，耐熱滑塊、鏈節(jié)、吊架、支架、吊具、管板、管架、爐蓖條、燒結(jié)機(jī)蓖條、燒結(jié)機(jī)爐條、步進(jìn)式加熱爐步進(jìn)梁、固定梁、中間梁、立柱，耐熱步進(jìn)梁鑄件、鍋爐風(fēng)帽，鍋爐備件，鍋爐器，噴嘴、多功能器，鍋爐穩(wěn)燃環(huán)、熱軋穿孔頂頭、導(dǎo)板、導(dǎo)衛(wèi)、導(dǎo)輥、導(dǎo)衛(wèi)總成、輥環(huán)，各種角度的耐熱耐磨彎頭、三通、四通彎頭、同異徑、變徑管及管配件、高頻翅片管、翅片管換熱器、化對流段、高頻螺旋翅片管、換熱器、業(yè)爐成套設(shè)備、鋼結(jié)構(gòu)輸送輥道線、熱處理冷床輸出輥道線、各種非標(biāo)鋼結(jié)構(gòu)焊接件、水處理設(shè)備、化泵、不銹鋼泵、氟合金泵、氟塑料合金離心泵、閥門、管件、鋼襯塑復(fù)合管道等。公司產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于冶金、化、石化、機(jī)械、電力、熱處理業(yè)爐、建材、輕、汽車和核業(yè)等行業(yè)的公司，國內(nèi)*。

主要產(chǎn)品：一、耐熱鋼、熱強(qiáng)鋼、耐高溫爐管、耐高溫合金鋼、合金鋼、耐磨鋼、熱處理配件各種業(yè)爐熱處理配件、板、爐罐、箱體、風(fēng)葉、軸、掛具、料筐、料盤、爐柵、篦子板、耐熱耐磨襯板、導(dǎo)向板、吊耳、掛鉤、噴嘴、閘閥、滑塊、管架、步進(jìn)梁、水泥回轉(zhuǎn)窯的護(hù)板、襯板、下料管、防磨瓦等。二、耐腐蝕鋼管、異型耐腐蝕鋼件、耐酸鑄鐵管、耐酸鋼出酸管、耐酸鋼旋流器、不銹耐酸鋼、耐高溫不銹鋼、攪拌漿、熱電偶保護(hù)套管。

結(jié)果了不同寬孔、不同溫度下樹脂基復(fù)合材料螺栓連接接頭強(qiáng)度和的變化規(guī)律。結(jié)論不同寬孔螺栓接頭試件的載荷-位移曲線既具有共性征,又具有明顯的差異。寬孔對復(fù)合材料螺栓接頭的拉伸強(qiáng)度和均具有明顯的影響,在相同溫度下,接頭的拉伸強(qiáng)度隨著寬孔的增大而下降,其將由拉伸-逐步向剪切-轉(zhuǎn)變,寬孔越大,拉伸占的重越小,而剪切占的重越大。而由于激光焊接具有焊接熔深大、熱輸入小等優(yōu)點,是鎳基高溫合金焊接的技術(shù)。本文結(jié)合實際程應(yīng)用,重點對Inconel601鎳基高溫合金的激光焊接藝、焊接接頭性能、接頭的焊后固溶處理以及激光焊接的評定等問題進(jìn)行了研究。首先,對Inconel601鎳基高溫合金的激光焊接藝以及接頭性能進(jìn)行了研究。確定了3mm厚Inconel601固溶態(tài)板材全熔透型對接接頭的激光焊接藝邊界曲線。討論了該合金焊接接頭的微觀組織以及不同焊接線能量下的接頭力學(xué)性能,并選取力學(xué)性的一組焊接接頭進(jìn)行腐蝕試驗。

產(chǎn)品材質(zhì)：耐熱鋼鑄件：3Cr24Ni7N，1cr25ni20si2，0Cr25Ni20，2Cr25Ni20等熱處理裝：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni25Si2，1Cr25Ni20Si2，4Cr26Ni12等低溫合金鋼材質(zhì)：3Cr18Ni12Si2N，0Cr18Ni9等中溫合金鋼材質(zhì)：3Cr24Ni7SiNRe，1Cr18Ni9Ti，1Cr22Ni14Si2等高溫合金鋼材質(zhì)：1Cr25Ni20Si2，1Cr18Ni25Si2，2Cr28Ni12NRe，3Cr28Ni48W5，0Cr20Ni80等（材質(zhì)不限，根據(jù)客戶要求按圖制作。

基于對不同Mn含量的銅鎳合金進(jìn)行3.5(指分?jǐn)?shù),下同)NaCl溶液腐蝕實驗,腐蝕不同時間后的開路電位、電化學(xué)阻抗譜和極化曲線.通過分析阻抗譜和極化曲線的變化,建立等效電路模型,利用ZsimpWin擬合得出各等效元件的數(shù)值,研究Mn元素對銅鎳合金電化學(xué)性能的影響.結(jié)果表明在浸泡初期,Mn含量低(0.53)的銅鎳合金樣品開路電位更正;而在浸泡時間超過7d后,Mn含量高(1.19)的樣品開路電位更正.錳含量低的銅鎳合金樣品生成的腐蝕產(chǎn)物膜較錳含量高的樣品更具有保護(hù)性,合金中含有低錳含量有助于合金的耐蝕性能,合金的腐蝕速率。進(jìn)一步地，步驟(4)所述熔煉步驟為：抽真空至5×10-a，然后充入高純至0.01Pa，該步驟重復(fù)三次以清洗真空室；進(jìn)行熔化，熔化溫度為1350～1450℃，保溫時間為10～20min；采用通水冷卻的進(jìn)行快速凝固。本發(fā)明采用真空感應(yīng)熔煉+真空磁懸浮熔煉雙聯(lián)熔煉藝(VIM+VMLM)，相對于現(xiàn)有技術(shù)，具有如下優(yōu)點：(1)真空感應(yīng)熔煉時加入CaO-CaF2預(yù)熔渣，進(jìn)行有渣精煉，硫、磷含量低；(2)真空磁懸浮熔煉時銅坩堝可以避免高溫下坩堝材料對合金熔體的污染；(3)磁懸浮產(chǎn)生的足夠大的洛倫茲力可以非金屬夾雜物上浮，從而有效去除非金屬夾雜物；(4)氧、氮含量低，從而合金液冷卻、凝固中形成的氧化物、氮化物等非金屬夾雜物的數(shù)量；(5)本利用現(xiàn)有的成熟的熔煉設(shè)備，操作方便。

 法蘭連接輸煤直管