無錫國勁合金有限公司經營范圍包括生產、銷售管道及配件、螺旋鋼管、直縫鋼管、無縫鋼管、不銹鋼管及管件、球墨鑄鐵管、防腐鋼管、保溫鋼管、耐磨鋼管及管件、防水套管、輸送機械、支吊架、波紋補償器、彎頭、法蘭、三通、大小頭等產品。
無錫國勁合金有限公司經營范圍包括生產、銷售管道及配件、螺旋鋼管、直縫鋼管、無縫鋼管、不銹鋼管及管件、球墨鑄鐵管、防腐鋼管、保溫鋼管、耐磨鋼管及管件、防水套管、輸送機械、支吊架、波紋補償器、彎頭、法蘭、三通、大小頭等產品。
JM13、ZGMn13Cr、ZGMn13Cr、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZGMn13-3、ZGMn13、ZGCr28Mo3Ni3Re、ZGCr25MoRe、JM11、ZGCr15Mo3Re、JM2、BTMCr32、JM4、KmTBNi4Cr2-GT、ZGCr13SiMo、BTMCr18Mn3W、ZGCr28Mo3Ni3Re、JM14、JM1、ZG3Cr24Ni7SiNRe、JM6B、JM1、KmTBNi4Cr2-DT、BTMCr8、ZGCr25MoRe、BTMCr8、KmTBCr15Mo、KmTBNi4Cr2-DT、ZGMn13-4、BTMCr12Mn3W、BTMNi4Cr2-GT、BTMCr18Mn2W、ZGNiCrMo、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、BTMNi4Cr2-DT、BTMCr12Mn3W
1.實驗材料及實驗1.1實驗材料：產業(yè)用鋼：65Mn60Si2Mn9CrSiCrWMn5CrMnMo42CrMo選材原因：(1)幾種材料含C量不同，使實驗結果更具有代表性；(2)含Cr，Mn的鋼回火脆性大，含Mo的鋼回火脆性??；(3)選用兩種Mo鋼有利于找了它們的共同點。淬火藝是將鋼加熱到高溫，*奧氏體化后快速冷卻形成馬氏體。不過到目前為止，對馬氏體形核的了解還很粗淺，至今還未形成一個能為大家接受的理論。無錫國勁合金有限公司專注消失模鑄造15年，專業(yè)從事鑄造生產、設計、鑄造藝方案設計、鑄造人員及技術培訓和售后的綜合性實體企業(yè)，有多年的鑄造成套設備制造和加。公司主要從事冶金機械制造，冶金成套設備（軋機導衛(wèi)）高線，棒材和型材軋機導衛(wèi)的設計制造和安裝。無縫鋼管設備，橋殼傳動配件，及非標件生產和銷售，先為石油，礦山，船舶，機床等大中型企業(yè)提供鑄鋼件系列配套產品。
2試驗材料及試驗用貝氏體鑄鋼在250kg中頻感應爐中熔煉，其基本成分分數w(%)為：0.32C，Mn適量，1.6Si，0．4～1．0Cr，B微量，S＜0．03，P＜0．03。鋼液用鋁脫氧在1600～1620℃澆鑄，用含稀土／鈦的復合變質劑作變質處理并澆鑄基爾試樣。所有的試樣均用線切割從基爾試樣上取樣，以排除尺寸和冷卻因素對鑄態(tài)及性能的影響。采用的沖擊磨損試驗機的落球高度為3.5mm，沖擊能量約48J。
耐磨復合管法蘭連接輸煤彎管、耐磨復合管高抗磨襯瓦、耐磨復合管耐磨直管、耐磨復合管撈渣機刮板、耐磨復合管耐磨三叉管、耐磨復合管電廠高抗磨前后護板、耐磨復合管齒板、耐磨復合管法蘭連接耐磨鑄管、耐磨復合管礦山耐磨管道、耐磨復合管耐磨三叉管、耐磨復合管磨煤管、耐磨復合管電廠輸煤粉管、耐磨復合管磨煤管、耐磨復合管高抗磨護板、耐磨復合管電廠高抗磨前后護板
高錳耐磨ZGMn13Mo護板_耐磨復合管XRD分析結果表明，試驗用鋼室溫為馬氏體＋殘留奧氏體＋極少量的NbC。對殘留奧氏體定量分析結果，其量為8.1％，隨冷卻速度的，殘留奧氏體量略有，這與Ms點的測定結果相一致。圖2不同冷卻速度條件下Fv520(B)鋼的金相(a)17.5℃/s(b)1.75℃/s(c)0.03℃/s4結論Fv520(B)鋼具有良好的淬透性，其Ms點為155℃，冷卻速度對馬氏體影響不大，室溫殘留奧氏體量為8.1％左右。公司現有員200余人，其中程技術人員80人，技術力量雄厚，生產藝*，自動化程度高，分析檢測手段完善。公司與北京大學、北京科技大學等高校，以及鋼鐵、冶金、煤炭、電力、化等行業(yè)的設計研究部門建立了*密切的技術合作關系，是國內耐磨材料生產規(guī)模較大，研發(fā)實力較強、技術水平較高的專業(yè)化廠家之一。公司品廣泛用于鋼鐵、冶金、煤炭、電力等領域，產品遍布背景、內蒙、天津、河南、遼寧、陜西、陜西等10多個省市，深受廣大用戶的好評。
2試驗材料及試驗用Fv520(B)鋼化學成分(分數)w(％)為：0.05C，0.40Si，0.80Mn，14.50Cr，5.50Ni，1.80Cu，1.70Mo，0.35Nb，0.007P，0.006S。試料經鍛造及鍛后退火，加成3mm×10mm的試樣，相變點的測定是在For-Z全自動儀上進行的。奧氏體化條件為1050℃×30min，以不同的冷卻速度冷卻，冷卻速度υ(℃/s)為17.5，6，3.5，1.75，0.15，0.06，0.03，測定量與溫度的關系，采用切線法確定相變點［1］，利用金相、XRD法進行分析。
高錳耐磨ZGMn13Mo護板_耐磨復合管機械性能值的差異和對應機械性能極限值的回火溫度的差異，都是由鋼在合金化方面的差異決定的。(2)具有低碳馬氏體團的鋼，回火時形成的相干相析出物，在300450℃溫度區(qū)間內會在抗裂性的同時，沖擊韌性。(3)在空氣中淬火后并在300℃回火的l2Cr2Mn2NiMoVTi鋼，與950℃水中淬火后并在520540℃回火的03Crl1Nil0Mo2Ti鋼相，兩者的機械性能指標實際上是相同的。若按藝性能和經濟性進行較，則12Cr2Mn2NiMoVTi鋼更具優(yōu)勢。
經過一定的熱處理，能更好地fe-c-b合金的和性能，尤其通過淬火，fe-c-b合金性能較大幅度的[9]。本文研究了淬火對fe-c-b合金的影響規(guī)律。1試驗在150kg中頻感應電爐內熔煉，爐料為生鐵、廢鋼、鐵(含17.8%b)、碳顆粒。待鋼水過熱至1580～1600℃時，經造渣、扒渣和鋁脫氧后，加入鐵合金，熔清后，快速澆注成型。試樣中元素含量使用icp-aes法進行測定，其余元素含量由pulsara30金屬分析儀測定，分析結果如表1所示。
耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管、耐磨復合管
JM14篩板、BTMCr26撈渣機刮板、ZGCr25MoRe礦山耐磨管道、ZGCr15Mo3Re靜態(tài)磨料、BTMCr18Mn3W2磨煤機錘門、JM4煤料門、KmTBCr9Ni5中速模護板、BTMCr12Mn2W送料耐磨內襯管、ZGCr15Mo2Re鏈條、BTMCr26耐磨構件、ZGMn13Ni4齒板、Mn13有金屬排渣管、KmTBCr20Mo灰渣泵葉輪、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe排灰耐磨管
用西門子D500X-射線衍射儀（CuK）進行相鑒定。用光學顯微鏡和掃描電子顯微鏡（S-3400N，型ISEM）觀察顯*。用Instron拉伸試驗機（型：UTM，：60VL）以0.3mm/s的十字速度進行拉伸試驗。每種預處理條件使用2個拉伸試樣。用雙回路電化學動態(tài)電位反應（DLEPR）試驗（25℃時，0.5M2SO4+0.01MKSCN）測定敏化度（DOS）。實驗的結果表明：304奧氏體不銹鋼的拉伸行為受敏化的影響很大。
在Z150/SN5A型電子式材料試驗機上進行熱處理前后拉伸試樣的拉伸試驗。試驗結果表明：（1）隨著冷變形量的，晶粒沿著主變形方向被拉長，形成了長條狀的形變帶；合金室溫抗拉強度和屈服強度，延伸率下降；變形量到9%時，管材塑性對形化非常。（2）隨著退火溫度的，合金的晶粒逐漸長大，并且在退火溫度到1160℃以上時，晶粒長大速度明顯增大；不同變形量下冷變形合金晶粒長大的能Q均遠大于純Ni的自擴散能。
用奧林巴斯金相顯微鏡觀察板材熱軋態(tài)軋向顯微，760℃退火態(tài)軋向顯微，水淬＋空冷復合處理試樣相應部位的顯微以及成品板淬火時先入水一端及后入水端的顯微。試驗結果表明：（1）水淬＋空冷復合試樣的水淬部分均發(fā)生馬氏體轉變，但轉變的有所不同。隨著冷卻速度的，斷續(xù)的晶界相析出量，晶界逐漸連接。無法在光學顯微鏡下觀察到清晰的征。（2）水淬＋空冷復合試樣的空冷部分均為片狀，隨著冷卻速度的，片叢明顯長大，片寬度變大。
