無錫國(guó)勁合金有限公司是集耐磨內(nèi)襯復(fù)合鋼管及其配套產(chǎn)品研發(fā)、生產(chǎn)、銷售于一體的高科技民營(yíng)企業(yè)。主導(dǎo)產(chǎn)品有耐磨內(nèi)襯復(fù)合鋼管、彎頭、三通等。陶瓷內(nèi)襯復(fù)合管，具有的耐磨性能、良好的耐腐蝕性能、優(yōu)異的耐高溫性能、可靠的防結(jié)垢性能。
無錫國(guó)勁合金有限公司*生產(chǎn)銷售耐磨焊絲、耐磨板、耐磨管的企業(yè)。耐磨管包括高鉻合金耐磨管、耐磨合金管、耐磨合金鋼管、合金耐磨管等幾種廣受的產(chǎn)品，生產(chǎn)藝由行業(yè)專家，擁有耐磨管生產(chǎn)線33條，耐磨堆焊生產(chǎn)線15條，生產(chǎn)的耐磨管綜合性能均達(dá)。產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于水泥、風(fēng)機(jī)、礦山機(jī)械、冶金、電力、化機(jī)械等行業(yè)。公司在同行業(yè)中推出了符合要求的耐磨管：堆焊硬度63度；在500°－600°高溫況中仍具高耐磨性，回火硬度RC63°保持不變。耐磨性是低碳鋼的20-25倍、是不銹鋼、高錳鋼的5-10倍，是一般高碳高鉻復(fù)合耐磨管的1.5倍以上。可以卷曲，根據(jù)不同耐磨管厚度可以卷曲不同彎曲率的弧形。
BTMCr12Mn3W、BTMCr26、ZGCr15Re、ZG40CrMnMoNiSiRe、JM6A、ZGMn13-1、JM12、JM1、ZGCr20Ni3Mo3Re、JM11、JM7C、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZG90CrMn13MoSiVRe、JM2、ZGCr20Ni3Mo3Re、ZGCr15Mo2Re、KmTBNi4Cr2-DT、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、BTMNi4Cr2-DT、ZG40CrMnMoNiSiRe、ZG30Cr25Ni6、JM7、ZGMn18Cr4V、BTMCr26、KmTBNi4Cr2-DT、ZGCr28Mo3Ni3Re、BTMCr9Ni5、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、ZGCr25MoRe、ZGCr15Mo3Re、ZGMn13-4、ZG40CrSiN、JM1、ZGMn18Cr4V、BTMCr2、ZG40Cr5Ni3MoVWRe
鑄錠在大噸位快鍛機(jī)上鍛造成厚度為200mm的板坯，利用2800mm熱軋機(jī)經(jīng)二火軋制成11mm厚的TC2鈦合金板材。沿板材軋制方向截取金相試樣，之后對(duì)板材進(jìn)行760℃退火處理。退火后沿板材軋制方向取金相試樣，沿板材橫向截取尺寸為25mm25mm600mm的水淬＋空冷復(fù)合處理試樣。然后再對(duì)板材進(jìn)行淬火，淬火后進(jìn)行后續(xù)藝軋制，TC2鈦合金成品板材。再在成品板淬火時(shí)先入水一端及后入水端取金相試樣。水淬＋空冷復(fù)合處理是將試樣加熱到1000℃，保溫一段時(shí)間，溫度均勻、熱透后迅速再將試樣一端浸入水中，而試樣另一端仍在空氣中冷卻。無錫國(guó)勁合金有限公司致力于耐磨耐熱鋼制品定制、生產(chǎn)和，專業(yè)提供電力、冶金、礦山、鋼廠、石化、新能源等行業(yè)耐磨耐熱產(chǎn)品解決方案，在管道耐磨、耐腐、耐溫等核心技術(shù)上取得了重大突破；引進(jìn)了*的生產(chǎn)藝，月產(chǎn)耐磨管道800噸，并配備了*的檢測(cè)設(shè)備。公司擁有自主研發(fā)設(shè)計(jì)團(tuán)隊(duì)，有多個(gè)單筆耐磨管大型項(xiàng)目豐富的執(zhí)行，是近萬家用戶的共同選擇，產(chǎn)品遠(yuǎn)銷、印度尼西亞等國(guó)，深得海內(nèi)外用戶的青睞。
在，目前火力發(fā)電鍋爐溫部位廣泛使用的火SUS304J1TB，其成分為0.08C-18Cr-9Ni-3Cu-0.4Nb-0.1N，能確保高溫強(qiáng)度；在燃?xì)飧邷馗g激烈的部位使用兼具耐蝕性和高溫強(qiáng)度的火SUS310J1TB（0.06C-25Cr-20Ni-0.5Nb-0.25N）等。由于民用核電及超超臨界火電業(yè)等作溫度在600～850℃之間目前，所以，適合這種作的金屬材料問題已成為民用核電、火力發(fā)電、燃?xì)獍l(fā)電及化石油等業(yè)能源效率的大瓶頸，即需要研制出成本低、700～800℃用的新一代高性能耐熱不銹鋼。
耐高溫強(qiáng)酸腐蝕彎頭、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕耐磨彎管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕排灰耐磨管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕鏈條、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕耐磨直管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕礦山輸渣管耐磨護(hù)板、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕有金屬提煤耐磨管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕MPS磨輥套、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕耐磨三叉管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕耐磨直管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕礦山輸渣耐磨管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕鋼廠溜槽耐磨襯板、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕耐磨直管、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕磨煤機(jī)襯瓦、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕排灰耐磨管
耐高溫強(qiáng)酸腐蝕螺栓、全螺紋螺栓六種試驗(yàn)用鋼Nb含量的變化范圍為0.0.412，Ti含量的變化范圍為0.007-1.100。用感應(yīng)爐煉制的40mm厚的鑄坯首*行1200℃的均勻化處理。然后再加熱至1200℃后進(jìn)行鍛壓。鍛壓后的坯料隨后進(jìn)行1150℃的固溶處理。處理后水冷，以避免碳化物析出。其后再進(jìn)行冷軋，總壓下率為～75%。后進(jìn)行拉伸試驗(yàn)、焊接與敏化試驗(yàn)和腐蝕試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明，無Nb和Ti的不銹鋼的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和延伸率分別為615MPa、280MPa和65%。無錫國(guó)勁合金有限公司專注消失模鑄造15年，專業(yè)從事鑄造生產(chǎn)、設(shè)計(jì)、鑄造藝方案設(shè)計(jì)、鑄造人員及技術(shù)培訓(xùn)和售后的綜合性實(shí)體企業(yè)，有多年的鑄造成套設(shè)備制造和加。公司主要從事冶金機(jī)械制造，冶金成套設(shè)備（軋機(jī)導(dǎo)衛(wèi)）高線，棒材和型材軋機(jī)導(dǎo)衛(wèi)的設(shè)計(jì)制造和安裝。無縫鋼管設(shè)備，橋殼傳動(dòng)配件，及非標(biāo)件生產(chǎn)和銷售，先為石油，礦山，船舶，機(jī)床等大中型企業(yè)提供鑄鋼件系列配套產(chǎn)品。
為MA組元的雙相鋼顯微，藝包括3個(gè)階段。第1階段：貝氏體相變終止前結(jié)束ACC，殘留未相變奧氏體，顯微為貝氏體和未相變奧氏體；第2階段：OP裝置內(nèi)加熱，將貝氏體中的碳擴(kuò)散到奧氏體中。經(jīng)OP加熱后，殘留奧氏體富集碳；第3階段：空冷相變?yōu)镸A組元。貝氏體—MA雙相管線鋼中，MA體積百分率與鋼的化學(xué)成分、加速冷卻及在線加熱（OP）相關(guān)。MA體積百分率≥5%，便可屈強(qiáng)Re/Rm≤80%。細(xì)微彌散MA組元貝氏體中，一定量MA體積百分率有助管線鋼的成型性。
耐高溫強(qiáng)酸腐蝕螺栓、全螺紋螺栓其加硬化指數(shù)為0.02～0.03[13],與普通鋼相一個(gè)數(shù)量級(jí)。隨之冷加率的，強(qiáng)度，但延伸率及韌性僅稍有。因此，冷加是一種有效的強(qiáng)化。冷變形后直接時(shí)效，強(qiáng)度明顯，而韌性下降不多。任何的加藝都可以用于固溶退火狀態(tài)的這類鋼的冷加。這類鋼具有很低的加硬化速率，可以承受很大的壓縮量，其硬度僅稍有。馬氏體時(shí)效鋼的應(yīng)化指數(shù)和拉伸率都較小[14]。因此，其冷成形加量取決于在產(chǎn)生縮頸之前的均勻拉伸應(yīng)變（例如深沖加），通常只限于中等程度的變形。
時(shí)效析出相γ'-Ni3(Ti，A1)呈球狀，與奧氏體形成共格。這是一種富鈦貧鋁的γ'相，鈦主要是形成第二相的強(qiáng)化元素，而鋁只起γ'-Ni3(Ti，A1)的作用，使鋼的高溫強(qiáng)度能保持較長(zhǎng)時(shí)間而不致軟化。時(shí)效的熱處理制度為700～720℃時(shí)效16h后空冷。Gl32鋼的缺口性是在奧氏體晶界析出的胞狀沉淀所造成的。胞狀沉淀相一種是M23C6，另一種是η-Ni3Ti。為防止在晶界產(chǎn)生胞狀沉淀，一方面要鋼中的硅，同時(shí)加入和。
耐高溫強(qiáng)酸腐蝕Alloy601、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕S30815、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕314、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕G145、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕astelloyB、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕G3536、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕1J30、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕G3039、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕N04400、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕N06625、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕astelloyC2000、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕AlloyX750、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕NS143、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕TP347、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕G3039、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕S32760、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕1J85、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕G4180、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕astelloyC-2000、耐高溫強(qiáng)酸腐蝕1Cr25Ni20Si2
BTMCr12Mn2W高抗磨護(hù)套、ZGCr13SiMo撈渣機(jī)刮板、BTMCr32磨煤管、JM5電力耐磨管道、ZGCr15Mo3Re灰渣泵葉輪、Mn13電力耐磨管道、BTMCr32撈渣機(jī)刮板、ZGMn13-5中速模護(hù)板、ZGMn13-5中速模護(hù)板、KmTBCr8鏈輪、JM2冶金高爐下料襯板、BTMCr12Mn2W冶金高爐下料襯板、ZGMn13-4耐磨三叉管、BTMCr20送料耐磨內(nèi)襯管
:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?:為了一種800mp*冷軋耐候雙相鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律及退火后性能變化，利用for--fⅱ全自動(dòng)相變儀及連續(xù)退火模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)，進(jìn)行了連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變(cct)曲線的測(cè)定及連續(xù)退火實(shí)驗(yàn).結(jié)果表明:實(shí)驗(yàn)鋼的過冷奧氏體在很低的冷卻速度(0.5℃/s)下即可發(fā)生馬省?雙相鋼(DPSteel)由于具有良好的強(qiáng)度和塑性，主要用于度汽車鋼板。
2、力學(xué)性能馬氏體時(shí)效鋼是已知的強(qiáng)韌性的鋼種，相對(duì)于同強(qiáng)度級(jí)別的其他超度鋼而言，馬氏體時(shí)效鋼的斷裂韌性為出；除了具有優(yōu)異的常溫力學(xué)性能外，馬氏體時(shí)效鋼還具有良好的高溫力學(xué)性能；此外馬氏體鋼還具有的非性效應(yīng)和較高的性極限，同時(shí)馬氏體時(shí)效鋼的儲(chǔ)能效應(yīng)和性性也十分優(yōu)異。馬氏體時(shí)效鋼是一種高合金超度鋼，主要是通過馬氏體相變本身和等溫時(shí)效析出的金屬間化合物強(qiáng)化，包括18Ni、20Ni和25Ni3個(gè)典型系列，其中以18Ni系制造為容易且應(yīng)用廣泛。
Ni18馬氏體時(shí)效鋼的優(yōu)能是具有高的屈服點(diǎn)和斷裂韌性以及良好的藝性能，其化學(xué)成分，見表28。表28Ni18鋼的化學(xué)成分（分?jǐn)?shù)）（%）焊接Ni18鋼的主要問題是：1、焊接熱影響區(qū)的軟化Ni18鋼焊接熱影響區(qū)被加熱到800℃以上的區(qū)段，*轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，冷卻時(shí)轉(zhuǎn)變?yōu)榈鸟R氏體，性軟、硬度低，需經(jīng)再時(shí)效后，才能恢復(fù)其硬度。2、焊縫金屬的強(qiáng)度和韌性下降焊縫中的鈦、鉬會(huì)引起嚴(yán)重偏析，形成逆轉(zhuǎn)奧氏體，使焊縫金屬的強(qiáng)度和韌性均下降。
