無錫國(guó)勁合金有限公司是集耐磨內(nèi)襯復(fù)合鋼管及其配套產(chǎn)品研發(fā)、生產(chǎn)、銷售于一體的高科技民營(yíng)企業(yè)。主導(dǎo)產(chǎn)品有耐磨內(nèi)襯復(fù)合鋼管、彎頭、三通等。陶瓷內(nèi)襯復(fù)合管，具有的耐磨性能、良好的耐腐蝕性能、優(yōu)異的耐高溫性能、可靠的防結(jié)垢性能。

無錫國(guó)勁合金有限公司由機(jī)械加、鑄造、種鑄造、總裝、熱處理、鈑金、鍛造和機(jī)修組成公司加體系，配備了各種精良的加設(shè)備，輸粉和除灰的耐磨彎直管、復(fù)合陶瓷彎、直管3000噸、鋼-高鉻鑄鐵復(fù)合管3000噸；鋼橡復(fù)合管1000噸。各種磨煤機(jī)軸套、襯瓦、鍋爐噴燃器、風(fēng)帽等鍋爐輔機(jī)配件及電輔機(jī)的和經(jīng)銷。P和PN等雜質(zhì)泵配件、各種業(yè)爐滑軌、爐門底板、離心鑄管、水處理、鉚焊等2000噸的綜合生產(chǎn)能力；各種導(dǎo)衛(wèi)總成等冶金產(chǎn)品及重介質(zhì)選煤的旋流器、管道等煤炭行業(yè)產(chǎn)品。為保證產(chǎn)品的優(yōu)良性能，配備了機(jī)械物理性能試驗(yàn)、光譜、化驗(yàn)、計(jì)量、無損探傷、渣漿泵和渣漿閥性能試驗(yàn)臺(tái)等多種應(yīng)用微機(jī)的完備檢測(cè)手段。

BTMCr12Mn3W、ZGCr15Mo3Re、ZGCr20Ni3Mo3Re、BTMCr12-DT、ZGCr20Ni3Mo3Re、ZGMn13-2、BTMCr12-DT、ZGMn18Cr4V、BTMCr20、KmTBCr2、KmTBCr20Mo、ZGCr15Mo2Re、ZG90CrMn13MoSiVRe、JM7、BTMCr18Mn2W、ZG90CrMn13MoSiVRe、ZG40CrNiRe、JM11、BTMCr9Ni5、JM6、JM14、ZGCr25MoRe、ZG33Cr13Ni4Re、BTMCr12-DT、JM3、JM5、JM13、BTMCr20、ZGMn13-2、ZG90CrMn13MoSiVRe、KmTBCr2、JM7、JM7A、BTMCr32、ZGMn13Ni4、KmTBCr9Ni5

按下式計(jì)算Cr、Ni當(dāng)量［2］：Cr當(dāng)量＝(％Cr)＋1．5(％Si)＋(％Mo)＋1．5(％Ti)(1)Ni當(dāng)量＝30(％C＋％N)＋(％Ni)＋0.5(％Mn)＋0．7(％Co)(2)該鋼的Cr、Ni當(dāng)量分別為16.8和7.4，按文獻(xiàn)［2］的，查Cr、Ni當(dāng)量與Ms點(diǎn)的關(guān)系圖，可得Ms點(diǎn)為160℃左右，這與我們法測(cè)定的結(jié)果相一致。3試驗(yàn)結(jié)果及分析討論3.1冷卻速度對(duì)Ms點(diǎn)的影響試驗(yàn)用鋼的CCT曲線如圖1所示，可見在本試驗(yàn)條件下均馬氏體，而無其它相變，表明該鋼具有良好的淬透性。無錫國(guó)勁合金有限公司生產(chǎn)區(qū)面積15000多平方米，擁有5個(gè)鑄造車間、1個(gè)機(jī)加車間及*的V法生產(chǎn)線。公司始終以耐磨配件生產(chǎn)為發(fā)展方向，形成了適應(yīng)各種破磨況條件下的三大系列耐磨鑄件：高錳鋼系列，多元合金鋼系列，高、低鉻鑄鐵等鑄造配件系列。

利用feiquan-ta400掃描電鏡分析實(shí)驗(yàn)用鋼微觀形貌和斷口形貌，并利用edaxgenesisxm2能譜儀進(jìn)行成分分析。利用css44300電子試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。2試驗(yàn)結(jié)果與分析2.1顯微觀察及分析實(shí)驗(yàn)用雙相不銹鋼的鑄態(tài)及經(jīng)1050℃固溶處理后試樣的金相如圖1所示。其中基體為顏較淺的-奧氏體，-狀、條狀、塊狀分布于奧氏體基體上。由圖1(a)中可以看到，-鐵素體具有一種以片狀、半狀形式存在的殊相，即相。

347彎頭、347法蘭連接輸煤直管、347送料耐磨內(nèi)襯管、347彎頭、347有金屬提煤耐磨管、347有金屬排渣管、347法蘭連接耐磨鑄管、347法蘭連接輸煤彎管、347MPS磨輥套、347灰渣泵葉輪、347高抗磨護(hù)套、347送料耐磨內(nèi)襯管、347篩板、347冶金高爐下料襯板、347高抗磨護(hù)板

347螺栓、沉頭螺栓按下式計(jì)算Cr、Ni當(dāng)量［2］：Cr當(dāng)量＝(％Cr)＋1．5(％Si)＋(％Mo)＋1．5(％Ti)(1)Ni當(dāng)量＝30(％C＋％N)＋(％Ni)＋0.5(％Mn)＋0．7(％Co)(2)該鋼的Cr、Ni當(dāng)量分別為16.8和7.4，按文獻(xiàn)［2］的，查Cr、Ni當(dāng)量與Ms點(diǎn)的關(guān)系圖，可得Ms點(diǎn)為160℃左右，這與我們法測(cè)定的結(jié)果相一致。3試驗(yàn)結(jié)果及分析討論3.1冷卻速度對(duì)Ms點(diǎn)的影響試驗(yàn)用鋼的CCT曲線如圖1所示，可見在本試驗(yàn)條件下均馬氏體，而無其它相變，表明該鋼具有良好的淬透性。無錫國(guó)勁合金有限公司*生產(chǎn)銷售耐磨焊絲、耐磨板、耐磨管的企業(yè)。耐磨管包括高鉻合金耐磨管、耐磨合金管、耐磨合金鋼管、合金耐磨管等幾種廣受的產(chǎn)品，生產(chǎn)藝由行業(yè)專家，擁有耐磨管生產(chǎn)線33條，耐磨堆焊生產(chǎn)線15條，生產(chǎn)的耐磨管綜合性能均達(dá)。產(chǎn)品廣泛應(yīng)用于水泥、風(fēng)機(jī)、礦山機(jī)械、冶金、電力、化機(jī)械等行業(yè)。公司在同行業(yè)中推出了符合要求的耐磨管：堆焊硬度63度；在500°－600°高溫況中仍具高耐磨性，回火硬度RC63°保持不變。耐磨性是低碳鋼的20-25倍、是不銹鋼、高錳鋼的5-10倍，是一般高碳高鉻復(fù)合耐磨管的1.5倍以上?？梢跃砬?，根據(jù)不同耐磨管厚度可以卷曲不同彎曲率的弧形。

AW時(shí)采用直流反接。焊接藝參數(shù)如表1所示。為防止碳化物析出敏化及晶間腐蝕，應(yīng)嚴(yán)格控制層間溫度和焊后冷卻速度，要求焊接時(shí)層間溫度控制在60℃以下。20%CO2+80%Ar混合氣體保護(hù)MAG焊時(shí)接頭在拉伸試驗(yàn)時(shí)斷裂在焊縫中心位置，而AW接頭拉伸斷裂在熱影響區(qū)。UNSN08904超級(jí)奧氏體不銹鋼屬于低碳高鎳、鉻、鉬合金化奧氏體不銹鋼，具有良好的抗點(diǎn)蝕和縫隙腐蝕能力、較高的抗應(yīng)力腐蝕破裂及抗晶間腐蝕能力，在室溫和550℃高溫下都具有良好的力學(xué)能力，此外加性能和焊接性能良好。

347螺栓、沉頭螺栓觀察發(fā)現(xiàn)，該鋼的屈服和拉伸強(qiáng)度與馬氏體體積分?jǐn)?shù)有關(guān)，與形態(tài)無關(guān)；相反，真勻應(yīng)變、斷裂應(yīng)變、斷裂應(yīng)力與馬氏體的形態(tài)關(guān)系很大。這些觀測(cè)結(jié)果在研究了一種Eshelby基模型后合理的說明，該考慮了不同形態(tài)和體積分?jǐn)?shù)馬氏體島上的應(yīng)力計(jì)算。對(duì)馬氏體應(yīng)力和估計(jì)其屈服應(yīng)力后，就可能合理解釋馬氏體塑性發(fā)生時(shí)的各種條件。馬氏體塑性意味著會(huì)影響鋼的加硬化，但更重要的是會(huì)影響鋼的斷裂性能。在馬氏體轉(zhuǎn)化為鐵素體基體的條件下，了空洞成核，終使斷裂性能*。

爐前加強(qiáng)二次孕育，澆注溫度定為1~1380°C，澆注時(shí)間為15~20s，澆注，以利芯子排氣和型內(nèi)溫度均勻。所澆鑄件外表面光潔，內(nèi)腔幾何形狀及表面粗糙度均符合技術(shù)條件要求，機(jī)力口后經(jīng)20MPa油壓5min試驗(yàn)，合格率可達(dá)90%，了生產(chǎn)要求。5結(jié)論殼體鑄件技術(shù)性能轉(zhuǎn)向器殼體的技術(shù)條件要求，藝廢品率小于10%.通砂型高20~30個(gè)百分點(diǎn)。鑄件表面光潔，內(nèi)腔幾何形狀準(zhǔn)確，技術(shù)要求，鑄件表面粗糙度優(yōu)于冷硬砂型鑄件。

347astelloyB-2、3473J58、347AL6XN、347254o、347N06625、347Incoloy800、347S32760、347InconelX-750、347Inconel690、347astelloyC-2000、347N10276、347NS3308、3472205、34707Cr18Ni11Nb、347G4145、347Alloy601、347174P、347S31254、3474J52、347NS3405

BTMCr12Mn2W磨煤機(jī)錘環(huán)、JM4礦山輸渣耐磨管、BTMCr12Mn3W2高抗磨護(hù)套、JM8礦山輸渣管耐磨護(hù)板、JM7A煤料門、KmTBNi4Cr2-GT有金屬提煤耐磨管、ZGMn13-1法蘭連接輸煤直管、ZG3Cr24Ni7SiNRe礦山輸渣管耐磨護(hù)板、ZGCr15Mo2Re中速模護(hù)板、ZGMn18Cr4V有金屬提煤耐磨管、ZGCr15Mo3Re高抗磨護(hù)套、KmTBCr20Mo耐熱爐箅、ZGCr34中速模護(hù)板、BTMCr18Mn3W2磨煤機(jī)襯瓦

由于長(zhǎng)大時(shí)沒有成分變化，只需界面四周的原子做近間隔的遷移，因此，這種轉(zhuǎn)變僅受界面控制，轉(zhuǎn)變速度很快。Fe原子或替換原子由奧氏體轉(zhuǎn)移到貝氏體鐵素體晶核上需要越過一個(gè)位壘Q，如圖4(C)所示。而由α相轉(zhuǎn)移到Υ相時(shí)，則需要越過較大的位壘(Q+△GV)。Q為能，△GV是奧氏體、鐵素體兩相焓差。顯然，Υ相→α相的轉(zhuǎn)變是個(gè)自發(fā)。原子只需熱跳躍并跨越界面，貝氏體鐵素體晶核就可以連續(xù)長(zhǎng)大。4貝氏體的形成貝氏體鐵素體片條的長(zhǎng)大是亞單元重復(fù)形成的。

其次，我們可以看到旋壓后經(jīng)固溶和時(shí)效處理的坯料硬度值有了大幅度的，這可能是由于時(shí)效處理時(shí)的脫溶效應(yīng)，析出一定的沉淀相，硬度上升，即時(shí)效強(qiáng)化。時(shí)效強(qiáng)化是馬氏體時(shí)效鋼超度的主要途徑。由時(shí)效引起的強(qiáng)度增量可達(dá)100Kg/mm2[8]。時(shí)效強(qiáng)化主要是指時(shí)效中產(chǎn)生位錯(cuò)強(qiáng)化和第二相強(qiáng)化，此外還有時(shí)效的基體有序強(qiáng)化，和晶粒細(xì)化強(qiáng)化等。但晶粒較時(shí)，晶粒細(xì)化對(duì)強(qiáng)度的增量較小，晶粒越，晶粒細(xì)化的強(qiáng)化影響越大。這一點(diǎn)可以從用于晶粒觀察的金相圖片中的凹坑得以證實(shí)。

在260℃回火時(shí)，因?yàn)樘荚訑U(kuò)散速度大于180～220℃的，馬氏體能充分分解，析出的碳化物，所以在260℃回火時(shí)，馬氏體細(xì)化。另外，馬氏體分解成細(xì)化的鐵素體，且分布均勻。而在180～220℃回火，碳原子活動(dòng)能量不充足，擴(kuò)散速度，因此馬氏體分解速度小于鐵素體長(zhǎng)大速度，形成較的鐵素體晶粒。3結(jié)論(1)在臨界溫度上740℃(保溫10min)退火，以240℃/h地降溫至260℃(保溫90min)回火，馬氏體相能充分分解，均勻的馬氏體;同時(shí)均勻分布的細(xì)化鐵素體，且部分馬氏體分布于鐵素體晶界上。