無錫國勁合金有限公司致力于耐磨耐熱鋼制品定制、生產(chǎn)和，專業(yè)提供電力、冶金、礦山、鋼廠、石化、新能源等行業(yè)耐磨耐熱產(chǎn)品解決方案，在管道耐磨、耐腐、耐溫等核心技術(shù)上取得了重大突破；引進(jìn)了*的生產(chǎn)藝，月產(chǎn)耐磨管道800噸，并配備了*的檢測設(shè)備。公司擁有自主研發(fā)設(shè)計團(tuán)隊，有多個單筆耐磨管大型項目豐富的執(zhí)行，是近萬家用戶的共同選擇，產(chǎn)品遠(yuǎn)銷、印度尼西亞等國，深得海內(nèi)外用戶的青睞。

無錫國勁合金有限公司集產(chǎn)品設(shè)計、生產(chǎn)制造、安裝調(diào)試、技術(shù)為一體的集團(tuán)化公司。其產(chǎn)品涉及礦山、冶金、建材、洗選、船舶、石油化、新能源以及相關(guān)配套的自動化控制、程塑料、大功率減速器和大型鑄鍛件等十幾個領(lǐng)域，現(xiàn)已成為大型企業(yè)，中原地區(qū)重型機(jī)械制造基地。

JM14、ZGMn13Cr、ZGNiCrMo、ZG3Cr24Ni7NRe、ZGCr15Mo3Re、ZG30Cr25Ni6、ZGMn13Cr、KmTBCr26、ZGNiCrMo、ZG40Cr5Ni3MoVWRe、JM12、ZGMn13-2、BTMCr18Mn3W、ZGCr25MoRe、ZGMn13-1、ZGCrNiMo、JM7、ZGCrMn10MoSiVRe、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe、BTMCr12-DT、BTMNi4Cr2-DT、BTMCr20、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、JM4、ZG40CrNiRe、JM10、BTMCr26、ZGW5Cr4Re、ZGMn13Cr2、BTMCr18Mn3W2、JM11、ZG30Cr25Ni6、ZGMn13-3、JM13、BTMCr2、BTMCr18Mn3W2

Ag對Al-Cu-Mg合金相析出行為的影響:用硬度、差熱分析(DSC)以及透射電鏡(TEM)研究Al-Cu-Mg-(Ag)合金時效中和性能的演變;根據(jù)不同升溫速率的DSC曲線，采用Kissinger法計算相和相的能，探討Ag對Al-Cu-Mg合金相和相析出行為的影響。結(jié)果表明：Al-Cu-Mg合金經(jīng)185℃時效后，時效硬化曲線呈雙階段硬化征，生成少量相;添加Ag后，合金的時效硬化能力顯著，經(jīng)170、185和200℃時效時，對應(yīng)的峰值時效時間分別為10、5和2h，峰值硬度隨著時效溫度的升高而下降;Ag能促進(jìn)相析出，使相的能，從而相的析出。無錫國勁合金有限公司生產(chǎn)區(qū)面積15000多平方米，擁有5個鑄造車間、1個機(jī)加車間及*的V法生產(chǎn)線。公司始終以耐磨配件生產(chǎn)為發(fā)展方向，形成了適應(yīng)各種破磨況條件下的三大系列耐磨鑄件：高錳鋼系列，多元合金鋼系列，高、低鉻鑄鐵等鑄造配件系列。

當(dāng)應(yīng)變速率分別為0.001s-1、0.01s-1、0.1s-1、1s-1和10s-1時，馬氏體含量較大的變形溫度分別為900～975℃、925～1050℃、825～1100℃、910～1000℃及925～1100℃。在變形初始階段，流變應(yīng)力隨應(yīng)變速率增大而快速。在小應(yīng)變速率（＜0.1）下，達(dá)到峰值后，流變應(yīng)力為流化，溫度越低軟化現(xiàn)象越明顯。在某一應(yīng)變速率下，如0.001s-1，流變應(yīng)力的是不連續(xù)的。

NS3304耐熱爐箅、NS3304磨煤機(jī)落煤門、NS3304直管、NS3304磨煤機(jī)錘門、NS3304灰渣泵葉輪、NS3304磨煤機(jī)襯瓦、NS3304耐磨三叉管、NS3304磨煤機(jī)錘門、NS3304法蘭連接輸煤彎管、NS3304耐磨三叉管、NS3304冶金高抗磨構(gòu)件、NS3304電廠輸煤粉管、NS3304底盤、NS3304冶金耐磨管道、NS3304礦山輸渣管耐磨襯板

NS3304螺栓、螺母 墊片1實驗材料和1.1內(nèi)耗譜數(shù)據(jù)處理弛豫型內(nèi)耗譜符合Debye模型，隨著溫度的變化，F(xiàn)可具體表示為式中，kB為Boltzmann常量，J·K-1;Q-1max為內(nèi)耗峰值，量綱為1;Tm為內(nèi)耗峰所對應(yīng)的溫度，K;β為弛豫時間Gaussian分布的參數(shù)，量綱為1;r2(β)為F內(nèi)耗峰相對寬度，量綱為1;為擴(kuò)散能，eV。擴(kuò)散能值的計算可以用Marx-Wert方程：式中，R為摩爾氣體常量，8。J·K-1·mol-1;h為Planck常量，6。無錫國勁合金有限公司經(jīng)營范圍包括生產(chǎn)、銷售管道及配件、螺旋鋼管、直縫鋼管、無縫鋼管、不銹鋼管及管件、球墨鑄鐵管、防腐鋼管、保溫鋼管、耐磨鋼管及管件、防水套管、輸送機(jī)械、支吊架、波紋補(bǔ)償器、彎頭、法蘭、三通、大小頭等產(chǎn)品。

在臨界退火處理冷卻中含Nb鋼較細(xì)的晶粒很可能鐵素體相形成，它可在殘余奧氏體晶界C的進(jìn)一步富集，并終在此位置殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)。這個模型還需要進(jìn)一步的基礎(chǔ)研究來證實。機(jī)械性能圖13是在不同貝氏體相變熱處理條件下試驗鋼的抗拉強(qiáng)度與均勻延伸乘積的變化情況。圖13三種Nb含量試驗鋼在不同貝氏體相變條件下抗拉強(qiáng)度與均勻延伸乘積值變化情況(基本成分：0.17%C+1.4%Mn+1.5%Si)在較低的相變溫度和相對較短的相變時間情況下，TRIP鋼典型的力學(xué)性能征很難出現(xiàn)，此時材料出現(xiàn)不連續(xù)屈服和屈強(qiáng)大于0.6等現(xiàn)象。

NS3304螺栓、螺母 墊片將試樣加熱至740℃保溫10min;然后，以240℃/h地分別降溫至180、220和260℃，保溫90min后爐冷，分別標(biāo)記為試樣1#、2#和3#。運用掃描電鏡退火后的材料微觀，分析與研究相尺寸、分布、形貌與退火藝參數(shù)的關(guān)系。2結(jié)果與分析dp600鋼原始材料的馬氏體與鐵素體晶粒，如圖1所示。在臨界溫度退火-回火藝條件下，試樣的馬氏體與鐵素體相分布如圖2所示。同樣黑相為鐵素體，白相為馬氏體。圖2金相揭示了馬氏體與鐵素體的大小與分布。

E級度鋼母材中所含微量的Nb、V、Ti、Al等合金元素能細(xì)化鋼的晶粒，但是如果焊接時采用的藝不當(dāng)，焊接熱輸入過大，了它們細(xì)化晶粒的作用，反而會使接頭熱影響區(qū)的韌性很壞，其主要在焊接接頭熔合區(qū)和熱影響區(qū)的沖擊韌性嚴(yán)重下降。E級度鋼是含有一定量的合金元素及微合金化元素的低合金度鋼，其焊接性與一般強(qiáng)度的碳鋼有差別，主要是焊接熱影響區(qū)與性能的變化對焊接熱輸入較，熱影響區(qū)淬硬傾向增大，對氫致裂紋性較大。因此，焊接引起的接頭脆化問題是E級度鋼焊接時存在的一個主要問題。

NS33044J36、NS3304CuNi90-10、NS3304N6、NS33041J50、NS3304Cu90-Ni10、NS3304G4169、NS33044J34、NS3304astelloyX、NS3304S25073、NS33044J34、NS3304Monel400、NS3304Alloy601、NS3304317L、NS3304Incoloy926、NS3304NS335、NS3304Cu90Ni10、NS3304C-276、NS330490CuNi10、NS3304317L、NS3304MonelK500

BTMNi4Cr2-GT靜態(tài)磨料、KmTBNi4Cr2-DT電力耐磨管道、ZGMn13-4耐熱爐箅、BTMCr12-GT磨煤機(jī)襯瓦、ZGCr20Ni3Mo3Re磨煤機(jī)襯瓦、JM8MPS磨輥套、JM11耐磨彎管、ZGCr28Mo3Ni3Re法蘭連接輸煤直管、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe有金屬提煤耐磨管、JM10鋼廠溜槽耐磨襯板、JM7A耐磨三叉管、ZGCrMn10MoSiVRe撈渣機(jī)刮板、BTMCr12-GT法蘭連接輸煤彎管、ZGCr5MoG刮板

金相分析采用焊縫橫向和焊縫縱向兩組不同取向的試樣。在觀察樣品以前首先對樣品進(jìn)行腐蝕，選用浸蝕液為：100ml2O，8g，5ml，105ml2O2，混合后滴加4滴F。顯微硬度測量在LECOM-400顯微硬度儀上測量，條件：載荷為2.94N，保荷時間20s。圖3為焊接接頭的微觀結(jié)構(gòu)。從圖中可以看出，整個焊縫上寬下窄，以接頭中心線呈對稱分布，這是由于電子束為非線性點熱源與線熱源的疊加，沿焊件厚度方向形成了上高下低的溫度場分布征。

試樣周向晶粒度高于縱向晶粒度，原因是周向晶粒為等軸晶，而軸向晶粒為非等軸晶，在鍛造中晶粒拉長了，因此周向晶粒度要好于軸向晶粒度。如圖2～7所示。該鋼經(jīng)naoh溶液電解浸蝕后的微觀金相：電解浸蝕液配為naoh15g，水為100ml。用電壓為6v，15s。金相如圖8、圖9所示。圖中灰條狀為相，電解浸蝕時，奧氏體和碳化物未受浸蝕，顯微為奧氏體和鐵素體。在鍛后空冷經(jīng)過600～900℃的溫度區(qū)域鐵素體分解析出相，同時奧氏體也析出鉻的碳化物。

為了回復(fù)平衡，晶核(BF)將長大，相晶面向奧氏體中推移，如圖4(b)所示。純鐵的塊狀轉(zhuǎn)變(Υ—Fe—α—Fe)與碳鋼的奧氏體貧碳區(qū)中形成貝氏體鐵素體亞單元(α—Fe)，兩個轉(zhuǎn)變沒有本質(zhì)上的區(qū)別，即均為成分不變的相變，都是fcc→bcc的品格改組，形貌也均為條片狀。這種轉(zhuǎn)變有兩種長大：成分不變協(xié)同型長大和成分不變非協(xié)同型轉(zhuǎn)變。從無碳化物貝氏體的形成事實來分析，在含有Si、Al元素的合金鋼中，由于Si、Al原子不溶入滲碳體中，因此Si、Al原子不擴(kuò)散離去，則滲碳體難以形核長大，這樣，在發(fā)生貝氏體相變時，富碳奧氏體中難以形成滲碳體，就形成了只有貝氏體鐵素體而沒有滲碳體的無碳化物貝氏體。