中國臺灣KCL凱嘉雙聯葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02焊接連接閥門的安裝1.承插焊的承插口和對焊的坡口加工要正確，應符合有關標準規(guī)定2.焊接時要防止鐵屑，焊逗侵入配管內，應采用鎢極惰性氣體保護焊3.焊接時閥門應處于稍微開啟的狀態(tài)下進行4.應根據閥門及配管材料正確選用焊接材料。使用包劑電焊時，要檢查焊條保管情況，并確認是否采取了適合包劑電焊條品種的干燥處理。5.從事電焊操作的人員應符合電焊技工條件。6.焊接后要求熱處理場合，要檢查熱處理的時間溫度曲線記錄。7.焊接部位要進行目視檢查或非破壞檢查，以確認無裂紋，焊瘤、咬邊等有害缺陷。雙聯葉片泵VQ425-216-38-FRAAA-02，VQ425-216-43-FRAAA-02   VQ425-216-47-FRAAA-02，VQ425-216-52-FRAAA-02，VQ425-216-60-FRAAA-02，VQ425-216-65-FRAAA-02對于液壓體系的數值仿真研討液壓沖孔工藝原理2有限元模型及參數設定由于沖頭為圓形，雙聯葉片泵VQ425-200-32-FRAAA-02，VQ425-200-38-FRAAA-02，VQ425-200-43-FRAAA-02，VQ425-200-47-FRAAA-02，VQ425-200-52-FRAAA-02，VQ425-200-60-FRAAA-02中國臺灣KCL凱嘉雙聯葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02油泵特點，針對高壓、低噪音特別設計，應用范圍廣，抗污染能力強，使用壽命長。尤其特別適合朔膠射出成型機，橡膠機械，包裝機械，木工機械及各式機床使用。內部結構組裝簡單，易于拆卸維修，更換轉向容易。這種液壓油泵的zui高壓力可達35MPa，排量達269ml/rev，凱嘉油泵具有良好的通用性

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中國臺灣KCL凱嘉雙聯葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02簡化為近似軸對稱模型，沖頭和壓塊為剛性體，管坯是塑性體；網格劃分采用不同區(qū)域網格疏密程度不同，沖頭下方網格較密，其密度是管坯末端密度的10倍，zui小網格尺寸為0. 07 mm.在變形過程中，當沖頭的切入深度達到網格zui小尺寸的1/ 3時，網格斷裂重劃。管坯材料模型為Hill各向同性彈塑性模型，符合Mises屈服準則，硬化曲線為冪函數。Coulomb系數取0. 12.在對稱軸處，在垂直對稱軸方向位移為零，外邊界固定，沖頭進給速度保持恒定，其大小為0. 02 mm/ s.壓力在每次沖孔過程中，壓力值都保持恒定。由于液壓沖孔成形過程影響因素很多，為了研究各參數對成形的影響，當研究某一參數的影響時，僅改變該參數數值，其它所有參數值保持不變。本文主要研究管內液體壓力p、沖頭直徑d、及材料厚度t對成形的影響。3工藝參數對液壓沖孔的影響3. 1管內液體壓力的影響管內液體壓力的變化對材料的塌陷深度和塌陷區(qū)域面積有著顯著的影響。分別為管內液體壓力處于40 MPa和120 MPa ，沖頭前進不同距離時材料的變形情況。當內壓為40 MPa ，沖頭前進1. 6 mm時，沖頭還沒有切入材料，直到沖頭前進2. 4 mm后才開始切入材料；而當內壓為120 MPa ，沖頭前進0. 6 mm時就已經開始切入材料，當沖頭前進距離達到1. 6 mm時，材料已經發(fā)生斷裂。從40 MPa和120 MPa下的變形過程可以看出，不同壓力下材料的塌陷深度和塌陷寬度相差很大，而且壓力越大，沖頭切入材料深度也越大。在沖壓行業(yè)沖孔過程中，在不同支撐內壓下，當沖頭發(fā)生相同位移（模擬中沖頭前進3 mm）時，對不同壓力情況下的塌陷尺寸和沖頭推力進行分析。內壓與塌陷深度和塌陷寬度的關系所示?？梢钥闯觯S著內壓的增加，塌陷深度明顯減小，而且變化幅度大。內壓為200 MPa時的塌陷深度僅為10 MPa的1/ 3.這說明，在成形過程中，適當增加內壓，能夠顯著減小塌陷尺寸。內壓不僅影響塌陷深度，而且影響塌陷寬度。在沖孔過程中，當管內液體壓力為200 MPa時，塌陷寬度僅為11. 8 mm ，而當內壓下降到10 MPa時，塌陷寬度卻達到20. 5 mm.因而，在沖孔過程中采用較大內壓，可以避免變形區(qū)域大范圍塌陷。在沖孔過程中，當液體壓力變化時，沖頭推力的變化也很大，其關系所示。隨著液體壓力的升高，沖頭的推力呈增大的趨勢?？梢钥闯?，在沖孔過程中，內壓不同，沖頭推力zui大點到來的時刻也不一樣，推力達到zui大時，材料發(fā)生斷裂。隨著內壓的增加，沖頭推力達到zui大的時刻提前。當內壓為10 MPa時，需經過120 s ，沖頭前進2. 4 mm時推力達zui大；而當內壓為200 MPa時，只需經過52 s ，沖頭前進1. 04 mm時推力達zui大。雙聯葉片泵VQ425-200-65-FRAAA-02，VQ425-200-75-FRAAA-02，VQ425-216-18-FRAAA-02，VQ425-216-22-FRAAA-02   VQ425-216-26-FRAAA-02，VQ425-216-32-FRAAA-02沖頭直徑的影響當沖頭直徑的大小發(fā)生改變時，不僅塌陷尺寸變化明顯，沖頭推力的zui大值也發(fā)生顯著變化，而且推力達到zui大值時沖頭的位移也各不相同，不同沖頭直徑與塌陷深度尺寸和塌陷寬度面積的關系。當其它條件一定時，塌陷深度尺寸隨沖頭直徑的增大而增大，塌陷寬度面積也越大。當沖頭直徑為4 mm時，沖頭zui大推力為21 kN ，當直徑增加到18 mm時，沖頭zui大推力為116 kN ，增加了4. 5倍。此外，隨著直徑的增加，當沖頭推力達到zui大時沖頭位移也不一樣，其關系如（c）所示，在沖頭直徑為4 mm時，沖頭的zui大位移為0. 6 mm ，而當沖頭直徑增加到18 mm時，沖頭的zui大位移變?yōu)?. 4 mm ，增加了3倍。3. 3材料壁厚的影響考慮到壁厚變化的因素，不同壁厚下的塌陷尺寸和沖頭位移都不采用位移，而采用相對位移，即位移與不同情況下的壁厚之比。從 （a）可以看出，壁厚增加時，相對塌陷尺寸明顯減小。但是壁厚與塌陷面積的關系剛好相反，當壁厚增大時，塌陷寬度尺寸無論是大小還是相對大小都急劇增大所示。分別為壁厚與沖頭zui大推力及推力zui大點沖頭位移的關系。從（c）中可以看出，隨著壁厚增加，沖頭推力隨之增大。當壁厚為1 mm時，zui大推力僅為30. 5 kN ；而當壁厚增加到4 mm時，沖頭zui大推力變?yōu)?5. 1 kN.當壁厚增加時，推力達到zui大點時沖頭的位移和相對位移都明顯減小，材料斷裂時間提前。壁厚1 mm時，沖頭需前進2. 43 mm推力才能達到zui大；而當壁厚為4 mm時，沖頭只需前進0. 85 mm推力就能達到zui大。4工藝實驗在數值模擬的基礎上，進行了實驗研究，研究了不同液體壓力對塌陷尺寸的影響。實驗所用管材為20號鋼，外徑63 mm ，壁厚2. 5 mm ，沖頭直徑為10 mm.實驗由兩部分組成。內高壓成形過程管內的液體壓力均為120 MPa ，沖孔時的管內液體壓力分別為120 ， 80 ， 60和40 MPa.在壓力達到120 MPa時，沖孔容易完成，斷口表面質量好；當壓力為40 MPa ，沖頭前進距離與其它壓力情況下相同時，沖孔不能完成。沖孔后以孔的中心為原點，測量了孔周圍塌陷深度和面積，測量時以沖孔前的平面為基準，分別沿零件的軸線方向和垂直于軸線方向每間隔5 mm取一點，共取5個點進行測量，然后以距孔心的距離為x軸，以塌陷的測量尺寸為y軸，建立直角坐標系，測量結果所示為不同壓力條件下沿零件軸向方向的塌陷尺寸，不同壓力條件下沿垂直于零件軸向方向的塌陷尺寸?？梢钥闯觯莩叽缱兓哂忻黠@規(guī)律性。對于塌陷大小，隨著沖孔時管內液體壓力的降低，橫向和縱向的塌陷尺寸都隨距孔心位移的增大而增大，這是因為在沖孔的過程中，內壓降低相當于沖裁過程中壓邊力減小，材料沿沖頭方向位移變大，所以塌陷增大。在位移大于20 mm以后，所有壓力下的塌陷都消失，這和數值模擬的結果是*的。在同一壓力下，橫向塌陷變化的區(qū)域長度較縱向的變化區(qū)域長度長，即沿管長方向塌陷變化較慢，垂直管長方向塌陷變化快。以沖孔時管內液體壓力40 MPa為例，橫向位移與縱向位移的zui大值相同，均為2. 62 mm ，發(fā)生在孔邊，離孔邊5 mm處，塌陷橫向尺寸為0. 80 mm ，塌陷上升了69. 5 % ，縱向尺寸為1. 10 mm ，塌陷上升58. 0 %；離孔邊10 mm處，塌陷橫向尺寸為0. 32 mm ，塌陷上升87. 8 % ，縱向尺寸為0. 18 mm ，塌陷上升93. 1 %.離孔邊距離15 mm時，橫向塌陷基本水平，但此時縱向塌陷仍然存在。這一現象表明，沿材料不同方向，在沖孔的過程中，塌陷的變化也不同。中國臺灣KCL凱嘉雙聯葉片泵VQ325-66-26-FRAAA-02油泵特點，針對高壓、低噪音特別設計，應用范圍廣，抗污染能力強，使用壽命長。尤其特別適合朔膠射出成型機，橡膠機械，包裝機械，木工機械及各式機床使用。內部結構組裝簡單，易于拆卸維修，更換轉向容易。這種液壓油泵的zui高壓力可達35MPa，排量達269ml/rev，凱嘉油泵具有良好的通用性