日本DAIKIN疊加閥MP-03W-20-44大金MP-03W-20-44、電磁閥，主要分類1、電磁閥從原理上分為三大類：直動式電磁閥原理：通電時，電磁線圈產(chǎn)生電磁力把關閉件從閥座上提起，閥門打開；斷電時，電磁力消失，彈簧把關閉件壓在閥座上，閥門關閉。特點：在真空、負壓、零壓時能正常工作，但通徑一般不超過25mm。分步直動式電磁閥原理：它是一種直動和先導式相結合的原理，當入口與出口沒有壓差時，通電后，電磁力直接把先導小閥和主閥關閉件依次向上提起，閥門打開。當入口與出口達到啟動壓差時，通電后，電磁力先導小閥，主閥下腔壓力上升，上腔壓力下降，從而利用壓差把主閥向上推開；斷電時，先導閥利用彈簧力或介質(zhì)壓力推動關閉件，向下移動，使閥門關閉。特點：在零壓差或真空、高壓時亦能可*動作，但功率較大，要求必須水平安裝。先導式電磁閥原理：通電時，電磁力把先導孔打開，上腔室壓力迅速下降，在關 閉件周圍形成上低下高的壓差，流體壓力推動關閉件向上移動，閥門打開；斷電時，彈簧力把先導孔關閉，入口壓力通過旁通孔迅速腔室在關閥件周圍形成下低上高的壓差，流體壓力推動關閉件向下移動，關閉閥門。特點：流體壓力范圍上限較高，可任意安裝（需定制）但必須滿足流體壓差條件。2、電磁閥從閥結構和材料上的不同與原理上的區(qū)別，分為六個分支小類：直動膜片結構、分步直動膜片結構、先導膜片結構、直動活塞結構、分步直動活塞結構、先導活塞結構。3、電磁閥按照功能分類：水用電磁閥、蒸汽電磁閥、制冷電磁閥、低溫電磁閥、燃氣電磁閥、消防電磁閥、氨用電磁閥、氣體電磁閥、液體電磁閥、微型電磁閥、脈沖電磁閥、液壓電磁閥 常開電磁閥、油用電磁閥、直流電磁閥、高壓電磁閥、防爆電磁閥等。
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：
業(yè)務
：黃俊杰  
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日本DAIKIN疊加閥MP-03W-20-44大金MP-03W-20-44、電磁閥，D5-02-2B2-D2，D5-03-2B2-A2，D5-03-2B3-A2，D5-03-3C2-A2，D5-03-3C3-A2，D5-03-3C4-A2，D5-03-3C6-A2，D5-03-3C5-A2，D5-02-2B2-A1，D5-02-2B3-A1，D5-02-3C2-A1，D5-02-3C3-A1，D5-02-3C4-A1，D5-02-3C6-A1，D5-02-3C5-A1，D5-03-2B2-A1，D5-03-2B3-A1，D5-03-3C2-A1，D5-03-3C3-A1，D5-03-3C4-A1，D5-03-3C6-A1，D5-03-3C5-A1，MCP-02-A，MCA-02-A，MCB-02-A，MCT-02-A，MCW-02-A，MCP-02-B，MCA-02-B，MCB-02-B，MCT-02-B，MCW-02-B，MCP-03-A，MCA-03-A，MCB-03-A，MPB-03-C，MPW-03-C，MPA-04-A，MPB-04-A，MPW-04-A，MPA-04-B，MPB-04-B，MPW-04-B，MPA-04-C，MPB-04-C，MPW-04-C，MPA-06-A，MPB-06-A，MPW-06-A，MPA-06-B，MPB-06-B，MPW-06-B，MPA-06-C，MPB-06-C，MPW-06-C，CIT-03-A1，CIT-04-A1，MF-08，NM-148，LS-5，RG-10H，GCT-03，CRNG-03-A1，CRNG-03-A2，CRNG-06-A1，CRNG-06-A2，CPDG-06-A1，HCG-03-A2，MSW-04-Y，MSW-02-X，MPW-02B，VD2-20F-A3，VD2-25F-A3，VD2-30F-A3，VD2-20F-A4，VD2-25F-A4，VD2-30F-A4，50T-07-FR，50T-12-FR，50T-14-FR，50T-17-FR，50T-20-FR，50T-23-FR，50T-26-FR，50T-30-FR，50T-36-FR，50T-39-FR，150T-48-FR，150T-61-FR，150T-75-FR，150T-94-FR，150T-116-FR，

主要研究三種有顯著特征區(qū)分的被動液壓懸置的線性與非線性模型.其中兩款液壓懸置裝有解耦盤,解耦盤的工作形式不*,另外一種液壓懸置沒有解耦盤,它們都有阻尼孔.解耦盤的主要作用是控制液壓懸置的幅頻特性.非線性特征是研究三種懸置的關鍵所在,也是在三種模型中必須考慮的問題.但是,非線性模型的建模的過程非常相似于線性模型的建模過程,主要的區(qū)別在于非線性模型的建模過程中考慮了很多的非線性因素.這種非線性因素主要表現(xiàn)在液固的耦合上,可以參考[5,6,7,8,9,12,14,16].這三種集總參數(shù)模型通過參數(shù)化的表現(xiàn)形式來闡述其作用機理.三種液壓懸置的非線性模型在低頻域(0~50HZ)與高頻域(50~250HZ)內(nèi)分別相互比較，以得到各自的優(yōu)劣。這種在頻域內(nèi)的幅頻特性是對比研究中所期望獲得的。同時，用實驗手段來驗證模型的正確性與可行性是研究中的主要目標之一。
論文關鍵詞：發(fā)動機液壓懸置,解耦盤,集總參數(shù)模型,非線性

日本DAIKIN疊加閥MP-03W-20-44大金MP-03W-20-44、電磁閥，被動液壓懸置（HEM）是在二十世紀80年代中期汽車工業(yè)領域產(chǎn)生的，其主要是提供被動振動隔離以滿足客戶對汽車更舒適，更平順的要求。特別來說，液壓懸置主要提供兩種工作模式，一種控制低頻高振幅道路激勵振動，另一種控制高頻小振幅振動發(fā)動機激勵振動。這兩種工作模式地實現(xiàn)主要基于懸置里面的解耦盤與阻尼孔對液體，加上橡膠與液體的相互作用。

還有，目前發(fā)動機被動液壓懸置通常使用兩種不同控制幅頻特性的形式。一種常見的被動懸置是通過浮動解耦盤的開關機理來實現(xiàn)振動幅值的敏感性控制（如圖2）。另一種懸置的控制方法是直接通過一端固定在發(fā)動機上的解耦盤來實現(xiàn)減振作用，這種懸置解耦盤直接接受發(fā)動機的激勵（如圖3）。

所有前面所述的集總參數(shù)模型都可以在外文文獻中找到[1~13]。不過，就作者目前所查閱的資料中及知識水平范圍內(nèi)，幾乎很少有基于不同模型之間的一種的線性與非線性特性的對比研究，包括模型的優(yōu)劣性、使用范圍、假設條件等。在這篇論文里，首先給出的是模型建立的精要假設條件與參數(shù)來源及推導，隨后是基于三種模型的線性與非線性特性的間接比對研究，以給出各自的優(yōu)劣性。隨后，實驗的驗證與仿真將在論文中詳細討論。

集總參數(shù)模型圖1 HEM I(只有阻尼孔的液壓懸置)的集總參數(shù)模型（LP I）Fig. 1 The lumped parameter (LP) model for an HEM with only one inertia track (I).發(fā)動機液壓懸置

圖2浮動解耦盤式的液壓懸置的集總參數(shù)模型（II）Fig. 2 Lumped parameter model with floating-decoupler hydraulic mount (II).性圖3 直接解耦盤液壓懸置的集總參數(shù)模型（III）Fig. 3 Lumped parameter model with direct-decoupler1 不同模型的基本假設
為了比較不同的分析模型，首先很有必要對它們各自的模型假設前提及數(shù)學公式進行比較。參考了很多的*的建模思想，對不同的發(fā)動機懸置進行總結與歸納對于zui基本的集總參數(shù)模型假設，我們可以歸納為如下幾點：1、 忽略懸置上面機械阻抗的承載影響；、 橡膠被簡化為只有在Z方向上一個自由度；3、 懸置內(nèi)腔液體是幾不可壓縮的，其體積剛度只依賴其配置形式與橡膠的昭氏硬度；4、 壓力腔視為均勻*；5、 忽略液體流動的慣性壓力損失；6、 懸置的基座被固定在一個座子上面；7、 慣性通道的截面被簡化為圓形；8、 忽略懸置彈簧隨溫度的變化率，及溫度對液體流動的影響9、 橡膠元件在低頻的動態(tài)剛度幅值與滯后角很少，實際可以視為不變[10]；10、假定集總參數(shù)模型的狀態(tài)變量為X,定義為解耦盤。另外，除了上面1~9條的基本假設，集總參數(shù)模型（II）還需要以下的假設：這些參數(shù)忽略了解耦盤關閉時候的狀態(tài)，每一種解耦盤都視一個常開的工作狀態(tài)；假定在沖入液體流動狀態(tài)，一個常量的速度場通過液體流動通道；假定解耦盤常開的情況下，流動平衡方程、動量轉(zhuǎn)換方程、流體連續(xù)性方程*可以定量描述浮動解耦盤式懸置的線性模型。大氣壓視為恒壓；假定集總參數(shù)模型的狀態(tài)參數(shù)X可以定義為解耦盤與模型（I）相比，集總參數(shù)模型（III）包含了基本假設的1~5條，同時假定集總參數(shù)的狀態(tài)變量X,定義為非線性。應該提及的是三種集總參數(shù)模型都有各種不同的假設條件，但是它們都有以下的幾點特征：EM的特性的預測，不僅需要線性與非線性的模型，而且也需要集總參數(shù)的值；線性集總參數(shù)的模型的利用主要是為了定性地分析HEM的動剛度與滯后角，同時評估滯后角的峰值頻率值；為了定量地分析懸置的動剛度與滯后角，有必要研究集總參數(shù)的非線性

日本DAIKIN疊加閥MP-03W-20-44大金MP-03W-20-44、電磁閥，模型；假定集總參數(shù)三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特性對比研究，橡膠的滯后角為常數(shù)，及動剛度與滯后角峰值可以被調(diào)和；懸置的主要工作頻率范圍在0~30HZ。2 不同模型的主要參數(shù)識別主要參數(shù)識別實驗設備為裝有激振器的伺服控制液壓缸。其液壓缸被夾緊在機械機座上，激振器的直線驅(qū)使液體流入到兩腔或三腔的容積里。通過激振器的直線運動位移乘以活塞頂面積就可以把激振器的位移變化轉(zhuǎn)化為液體的容積變化。保持活塞的一側(cè)處于大氣壓狀態(tài)，激振器的運動驅(qū)使液體通過連接管流入?yún)?shù)識別腔。識別腔是 厚的聚丙烯酸構成的，識別腔之間有鋁合金連接頭。模塊化的設計保證了不同的部件可以通過連接盤固定在識別腔上，不同測試部件方向遵循液體流動的方向。高頻的壓電傳感器用來測量識別腔的壓力變化，作為電信號接受連接盤的輸出數(shù)據(jù)。三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特性對比研究

在前人的著作中[4,5,14]，非線性剛度，阻尼等參數(shù)被定義為基于振動幅值、頻率、載荷力參數(shù)變化的函數(shù)。我們可以通過上文講到的實驗設備獲取主要識別參數(shù)，也可以用有限元方法獲取參數(shù)。有限元分析主要需要運用一些動力學軟件，例如ANSYS,ADINA等，但是有限元方法也必須接受zui前面的基本假設條件，zui終需要實驗驗證。在論文中，作者主要用實驗方法獲得主要的參數(shù)。需要提及，橡膠的有效泵壓面積主要受預載力的影響。獲取橡膠的主要參數(shù)(,)的方法是去除懸置內(nèi)液體作用，然后單獨測量上腔的參數(shù)。我們做研究的懸置視為單腔承受載荷的懸置，主要因為有一腔只是起到轉(zhuǎn)移液體的作用[18]。本質(zhì)上講，下腔柔度就像一個隔膜起作用，對整個系統(tǒng)體積剛度所起的作用甚微。下腔的研究方法類似與上腔的研究方法。