TOKIMEC,TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-0A-M-P2-V-7-56，東機美 TOKIMEC 東京計器 (TOKYO KEIKI) TOKIMEC 東機美 SQP葉片泵、各種電磁換向閥DG4V-3、DG4V-5、DG4SM、DG4M4、DG5V-7、DG5V-8、壓力閥CRG、疊加閥、TGMPC、TGMFN、TGMX2、TGMC2、TGMCR、TGMRC、TGMSL、TGMDC、比例閥EPCG2、EPCG、EPFRG,EPFRCG。 注意事項：噪聲和振動
液壓裝置中容易產(chǎn)生噪聲的元件一般認(rèn)為是泵和閥，閥中又以溢流閥和電磁換向閥等為主。產(chǎn)生噪聲的因素很多。溢流閥的噪聲有流速聲和機械聲二種。流速聲中主要由油液振動、空穴以及液壓沖擊等原因產(chǎn)生的噪聲。機械聲中主要由閥中零件的撞擊和磨擦等原因產(chǎn)生的噪聲。
（1）壓力不均勻引起的噪聲DG4V-5-23A-M-P7L-T-6-40-JA755Y，DG4V-5-0C-M-PL-T-6-40DG4V-5-8C-M-PL-T-6-40 ，DG4V-5-8C-M-PL-OV-6-40   ，DG4V-5-6C-P9L-VR-7-40 ，DG4V-5-31B-M-PL-0V-6-40 ，DG4V-5-0C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-2C-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0A-M-U7L-H-7-40，DG4V-5-2BL-M-P7L-H-7-40-JA1Y ，DG4V-5-2B-M-U7L-H-7-40 ，DG4V-5-0B-M-U7L-H-7-40，DG4V-3-2N-M-P7-H-7-54，DG4V-3-8C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-7C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-U1-B-7-54，DG4V-3-8C-M-P2-V-7-54，DG4V-5-2N-M-P7L-T-6-40  ，
VICKERS先導(dǎo)型溢流閥的導(dǎo)閥部分是一個易振部位如圖3所示。在高壓情況下溢流時，導(dǎo)閥的軸向開口很小，僅0.003～0.006厘米。過流面積很小，流速很高，可達200米/秒，易引起壓力分布不均勻，使錐閥徑向力不平衡而產(chǎn)生振動。另外錐閥和錐閥座加工時產(chǎn)生的橢圓度、導(dǎo)閥口的臟物粘住及調(diào)壓彈簧變形等，也會引起錐閥的振動。所以一般認(rèn)為導(dǎo)閥是發(fā)生噪聲的振源部位。
由于有彈元件（彈簧）和運動質(zhì)量（錐閥）的存在，構(gòu)成了一個產(chǎn)生振蕩的條件，而導(dǎo)閥前腔又起了一個共振腔的作用，所以錐閥發(fā)生振動后易引起整個閥的共振而發(fā)出噪聲，發(fā)生噪聲時一般多伴隨有劇烈的壓力跳動。威格士CG5V8FW0FMUH711電磁溢流閥石家莊總代理

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業(yè)務(wù)
：黃俊杰  
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（2）空穴產(chǎn)生的噪聲當(dāng)由于各種原因，空氣被吸入油液中，或者在油液壓力低于大氣壓時，溶解在油液中的部分空氣就會析出形成氣泡，這些氣泡在低壓區(qū)時體積較大，當(dāng)隨油液流到高壓區(qū)時，受到壓縮，體積突然變小或氣泡消失；反之，如在高壓區(qū)時體積本來較小，而當(dāng)流到低壓區(qū)時，體積突然增大，油中氣泡體積這種急速改變的現(xiàn)象。氣泡體積的突然改變會產(chǎn)生噪聲，又由于這一過程發(fā)生在瞬間，將引起局部液壓沖擊而產(chǎn)生振動。先導(dǎo)式溢流閥的導(dǎo)閥口和主閥口，油液流速和壓力的變化很大，很容易出現(xiàn)空穴現(xiàn)象，由此而產(chǎn)生噪聲和振動。

TOKIMEC,TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-0A-M-P2-V-7-56，DG4V-5-6C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-T-7-54，DG4V-3-23A-M-P7-H-7-56 ，DG4V-5-0A-M-PL-T-6-40 ，DG4V-3-6C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-56  ，DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2C-M-U7-H-7-54 ，DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2A-M-P2-T-7-54，DG4V-3-3C-M-P2-T-7-56 ，DG4V-3-23A-M-P7-T-7-56 ，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-6C-M-U2-B-7-54 ，DG4V-3-0B-M-P2-D-7-56 ，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-23A-M-P2-T-7-54，DG4V-5-2A-M-PL-T-6-40，DG4V-3-0B-M-P2-B-7-56，DG4V-5-23A-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-23A-M-PL-OV-6-40，DG4V-5-3C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-56，

DG4V-3S-0B-M-U-C5-60，DG4V-3S-0B-M-U-D5-60，DG4V-3S-0B-M-U-H5-60，DG4V-3S-6B-M-U-A5-60，DG4V-3S-6B-M-U-B5-60，DG4V-3S-6B-M-U-C5-60，DG4V-3S-6B-M-U-D5-60，DG4V-3S-6B-M-U-H5-60，DG4V-3S-2B-M-U-A5-60，DG4V-3S-2B-M-U-B5-60，DG4V-3S-2B-M-U-C5-60，

TOKIMEC,TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-0A-M-P2-V-7-56，DG4V-3S-2B-M-U-D5-60，DG4V-3S-2B-M-U-H5-60，DG4V-3S-22B-M-U-A5-60，DG4V-3S-22B-M-U-B5-60，DG4V-3S-22B-M-U-C5-60，DG4V-3S-22B-M-U-D5-60，DG4V-3S-22B-M-U-H5-60，DG4V-5-2C-M-PL-T-6-40，DG4V-3-6C-M-P7-H-7-54 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2C-M-U7-H-7-54 ，表1 Non-linear model parameters(for F-type and D-type ount) linear model parameters，，發(fā)動機液壓懸置，，發(fā)動機液壓懸置，，單獨對解耦盤做激勵響應(yīng)研究顯示在不同的液體流動狀態(tài)下解耦盤慣量保持不變，而在此過程中顯示流動阻力是增加的（在頻域內(nèi)）。對所研究的懸置，通過二乘法識別參數(shù)如下：解耦盤，，線模型：，，HEM I(只有阻尼孔的懸置)的集總參數(shù)模型：，，三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特對比研究，，浮動解耦盤式懸置集總參數(shù)模型：，，由于獨立測試條件下，機座是固定的（即在所有等式下，被假定為零）。液壓懸置的支反力來自于橡膠彈體與液體兩部分，而傳統(tǒng)的橡膠懸置為支反力來自于橡膠本身。橡膠元件可以被簡化為線元件，液體系統(tǒng)作用可以被當(dāng)作線與非線情況來處理，其主要需要考察液固作用情況與激振幅值變化。根據(jù)以上分析，實驗與仿真結(jié)果可以得到三種懸置的對比情況。，，解耦盤，，直接解耦盤式液壓懸置集總參數(shù)模型：，，非線，，三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特對比研究，，發(fā)動機液壓懸置，，圖6 浮動解耦盤式液壓懸置（Model II）線與非線，，模型在預(yù)載力550N,激振幅值1mm下的仿真結(jié)果對比，，F(xiàn)ig.6 The comparison of Linear and Nonlinear model(II) (Floating-decoupler mount) at preload 550N Magnitude 1mm.)，，解耦盤，，三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特對比研究，，圖7 在不同激振幅值下，低頻域浮動解耦盤式懸置響，，應(yīng)實驗結(jié)果（動剛度與滯后角），，F(xiàn)ig.7 Experimental results for low frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，發(fā)動機液壓懸置，，非線，，圖8 浮動解耦盤式懸置在高頻、變幅值條件下的動，，剛度與滯后角實驗結(jié)果，，F(xiàn)ig.8 Experimental results for high frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，圖6~8顯示浮動式懸置理論模型預(yù)測的頻變與幅變動特在頻域內(nèi)與實驗結(jié)果吻合，但是對于線模型來說還有很大的改進空間?？紤]到非線因素，實驗結(jié)果顯示浮動式懸置的動特在不同的激振幅值下是不同的。DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54，DG4V-3-2A-M-P2-T-7-54，DG4V-3-3C-M-P2-T-7-56 ，DG4V-3-23A-M-P7-T-7-56 ，DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，DG4V-3-6C-M-U2-B-7-54 ，DG4V-3-0B-M-P2-D-7-56 ，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-0B-M-P2-T-7-P12-54，DG4V-3-23A-M-P2-T-7-54，DG4V-5-2A-M-PL-T-6-40，DG4V-3-0B-M-P2-B-7-56，DG4V-5-23A-M-PL-0V-6-40，DG4V-5-23A-M-PL-OV-6-40，DG4V-5-3C-M-PL-OV-6-40 ，DG4V-3-2C-M-P2-V-7-56，

TOKIMEC,TOKYO KEIKI電磁閥DG4V-3-0A-M-P2-V-7-56，

解耦盤，，非線，，圖9 高頻、不同幅值條件下直動解耦盤式懸置動剛度與滯后角的實驗結(jié)果圖，，F(xiàn)ig.9 Experimental results for high frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特對比研究，，發(fā)動機液壓懸置，，圖10 低頻、不同激振幅值、預(yù)載力550N條件下直動，，解耦盤式懸置的動剛度與滯后角實驗結(jié)果，，F(xiàn)ig.10 Experimental results for low frequency responses for Direct-decoupler mount under different excitation amplitude at preload 550N.，，三種被動液壓發(fā)動機懸置模型動特對比研究解耦盤，，圖11 在激振幅值1mm，預(yù)載力550N下，直動解耦，，盤式懸置（Model III）的動剛度與滯后角實驗結(jié)果，，F(xiàn)ig.11 Dynamic performances of directdec-，，oupler mount (excitation amplitude: 1.0mm) at preload 550N，

圖9~11表明直動解耦盤式懸置動剛度在0~35Hz頻域內(nèi)急速上升，在50~250HZ頻域內(nèi)下降非?？?，主要因為直動解耦盤在起作用及固液耦合作用的結(jié)果。在非線模型中，由于充分考慮了很多非線的因素，計算結(jié)果與實驗結(jié)果表明兩者的動態(tài)特非常吻合。由此可以認(rèn)為非線懸置在實際定量分析中是可行的。圖12~14表明動剛度是隨著激振幅值在不斷變化的，在35~250HZ頻域內(nèi)，HEM I的動剛度變化幅度很明顯。圖11表明HEM I的非線模型非常適合理論分析，實驗也驗證結(jié)果是正確的。換句話說，由于很多考慮了很多的非線因素才使模型與實驗結(jié)果*。

歸納言之，從三種被動液壓懸置的動特對比研究中，我們可以非常清楚的得到結(jié)論。可以看出在相對較低的頻域范圍內(nèi)，浮動解耦盤式懸置的動剛度增加比其余兩種懸置都要快很多。zui大的動剛度、zui大的滯后角及峰值頻率同樣在較低的頻域內(nèi)出現(xiàn)，但是其高頻域內(nèi)滯后角的表現(xiàn)剛好與低頻域內(nèi)相反。可以看出低頻硬化及高頻軟化的現(xiàn)象在直動解耦盤式液壓懸置動特曲線中zui明顯，明顯具有這種動特的懸置可能非常適合在經(jīng)濟的中等尺寸的轎車中應(yīng)用，一方面懸置的預(yù)載力不大（因為此懸置的解耦盤直接受力），一方面顧客對舒適的苛刻要求。而慣通道長度與面積對HEM I的影響可以用其余兩種懸置的方式來研究。但是，在整個頻域內(nèi)，HEM I的動剛度表現(xiàn)非常穩(wěn)定，這種特在轎車上應(yīng)用是又很大弊端的，但是其成本低、可靠好；浮動解耦盤式懸置可以承受較大的預(yù)載力，其動剛度峰值zui大，高頻的動剛度比較穩(wěn)定，比較適合在大車上應(yīng)用。

三種懸置的動態(tài)特曲線表明無論實驗驗證還是理論分析，線模型適合定分析，非線模型適合定量分析。論文呈現(xiàn)的結(jié)論對被動液壓懸置及半被動液壓懸置的設(shè)計有指導(dǎo)意義。