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上海歐戟貿(mào)易有限公司

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開關(guān)：SUCO、Euchner、Layher、Schmersal、Contrinex、Schneider

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進口德國DOLD 0043764 BA9040.12/001

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如今在無線通信系統(tǒng)，尤其是衛(wèi)星通信和移動通信的方面，對通道的選擇性要求越來越高，電子元器件也要求小型化、微型化，因此高選擇性的濾波器成為了研究的熱點。而微帶雙模濾波器憑借其結(jié)構(gòu)簡單、尺寸小、重量輕、成本低、易于集成，且插入損耗低，易產(chǎn)生傳輸零點等一系列優(yōu)點，在衛(wèi)星通信和無線通信系統(tǒng)中得到了廣泛的應用;并隨著現(xiàn)代無線通信事業(yè)的進一步友展，為了更高效地利用有限的頻譜資源，擴頻﹑調(diào)頻、動態(tài)頻率分配等技術(shù)得到廣泛的應用，可調(diào)濾波器作為這些技術(shù)的關(guān)鍵器件也越來越受到重視。文中在微帶開環(huán)雙模諧振器的基礎(chǔ)上設計加工了一款新型可調(diào)濾波器。

　　1.雙模諧振器特性

　　文中的可調(diào)濾波器是在開環(huán)雙模諧振器的基礎(chǔ)上設計的，下面以形式的雙模諧振器—方環(huán)雙模諧振器為例，對其原理進行分析，方環(huán)雙模諧振器的基本拓撲結(jié)構(gòu)如圖1所示。方環(huán)邊長近似為四分之一波導波長，通過改變對稱處加載微擾枝節(jié)的大小和形狀可以實現(xiàn)不同類型的頻率響應。由圖1可知，方環(huán)雙模諧振器關(guān)于圖中的虛線A-A'對稱，因此可以應用經(jīng)典的奇偶模方法對其諧振頻率進行分析，根據(jù)雙模諧振器模型，這種結(jié)構(gòu)具有兩種諧振模式，即奇模諧振模式與偶模諧振模式。

　　圖1 微帶雙模諧振器示意圖

　　圖2 奇模和偶模饋電等效電路示意圖

　　如圖1中所示，奇模情況時，分別通過端口1和端口2饋入等幅反相的信號，對稱線A-A'處的電壓值為零，可等效為理想的電壁(虛擬短路) ，加載的微擾枝節(jié)相當于被短路掉，相應的等效電路如圖2(a)所示。當忽略諧振的不連續(xù)性時，奇模激勵的輸入導納Yin,o可表示為式(1)，由其諧振條件Yin,o可得式(2)：

　　由式(2)可知，奇模諧振頻率只與方環(huán)各個部分的電長度θ ，θ' ，θ"有關(guān)，與加載的枝節(jié)的長度無關(guān)，改變方環(huán)諧振器的邊長相應的奇模諧振頻率也會改變。

　　偶模情況時，分別通過端口1和端口⒉饋入等幅同相的信號，對稱線A-A'處電流值為零，可等效為理想磁壁(虛擬開路)，相應的等效電路如圖2(b)所示。與奇模激勵時情況類似，偶模激勵時的輸入導納Yin,o，可表示為式(3)以及式(4)：

　　根據(jù)偶模諧振條件Im(Yin,o)=0，可得式(5)：

　　由式(5)可知，偶模諧振頻率與圖1中方環(huán)的邊長L及加載枝節(jié)的長度Р都有關(guān)系，而上文中提到奇模諧振頻率只與方環(huán)諧振器的邊長L有關(guān)，所以通過調(diào)節(jié)枝節(jié)長度P，可以單獨改變偶模諧振點頻率。圖3中給出了奇模和偶模諧振頻率隨微擾加載枝節(jié)的長度Р變化的曲線(L=16.2 mm)。

　　圖3奇偶模頻率變化曲線圖

　　由圖中曲線可知，隨著微擾枝節(jié)的長度P的增長，偶模諧振頻率降低。根據(jù)上述的奇偶模諧振頻率與方環(huán)邊長L以及微擾枝節(jié)長度P的關(guān)系，顯然可以通過在方環(huán)對應的兩邊及微擾枝節(jié)的終端上加載電容器實現(xiàn)方環(huán)雙模諧振器的頻率調(diào)節(jié)。

　　2.可調(diào)濾波器設計

　　設計通過調(diào)節(jié)變?nèi)荻O管偏置電壓實現(xiàn)頻率可調(diào)的雙模濾波器，需要分別設計固定頻率的濾波器以及偏置電路。根據(jù)上述理論分析，在對比多種雙模諧振器的優(yōu)缺點之后，文中的最終選擇如圖4所示的開環(huán)形式的雙模諧振器設計實現(xiàn)可調(diào)濾波器。

　　圖4 HFSS雙模諧振器參數(shù)示意圖

　　優(yōu)化之后的諧振器的物理參數(shù)值如表1所示，濾波器響應曲線如圖5所示，其中心頻率為3.45 GHz，濾波帶寬約為180 MHz，在頻率的有一個零點，通帶內(nèi)的傳輸損耗小于1.5 dB，插入損耗大于23 dB，帶外抑制>20 dB(@3.5 GH+0.5GHz)，符合設計的要求。文中的可調(diào)濾波器是設計在20mm*30 mm的厚度d=0.508 mm，介電常數(shù)εr=3.66，損耗角正切tano=0.004的Rogers RO4350介質(zhì)基板上的，其HFSS中的版圖如圖6所示。

　　圖5 濾波器響應曲線

　　圖6 HFSS中可調(diào)濾波器示意版圖

　　為了保證加工的準確性，在仿真過程中對可調(diào)濾波器進行容差分析，將分析結(jié)果作為優(yōu)化設計的參考，使最終加工獲得的濾波器在誤差范圍內(nèi)的濾波響應可被接受。首先確定分析的對象，即可能會對濾波響應造成較大影響的物理參量以及加工時易出現(xiàn)誤差的因素。在此主要對接地孔在橫向和縱向兩個方向上的偏移以及輸入輸出耦合縫隙寬度進行容差分析。

　　圖7(a)(b)中的容差分析結(jié)果顯示，在加工誤差范圍內(nèi)接地孔位置的偏移的微小變化對濾波器的響應幾乎沒有影響。另外，從圖7(c)中的結(jié)果可以看出耦合縫隙寬度的只會影響濾波器的帶寬，對其中心頻率沒有影響。還應該注意到，縫隙寬度偏小時會使回波損耗惡化，但其影響也可以接受。

　　圖7 可調(diào)濾波器容差分析圖

　　3.仿真結(jié)果分析

　　ADS中仿真得到的頻率響應曲線如圖8所示，不同中心頻率及濾波帶寬對應的變?nèi)荻O管的偏置電壓組合如表2所示。仿真中濾波器可以實現(xiàn)從2.7~2.9 GHz的中心頻率可調(diào)，插入損耗等參數(shù)也都實現(xiàn)了設計指標的要求，隨著可調(diào)濾波器中心頻率變大，其3dB帶寬及相對帶寬都變寬，插入損耗變小。