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通過對該彈簧試驗機結(jié)構(gòu)的有限元分析，得到其在zui大拉壓力工況下的應力分布，以及各工況的應力危險部位和各橫梁的變形量，有限元分析結(jié)果與實際測量結(jié)果相符，為結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計提供了依據(jù)。

彈簧試驗機結(jié)構(gòu)優(yōu)化分2步進行：

（1）結(jié)構(gòu)布局調(diào)優(yōu)：根據(jù)結(jié)構(gòu)不同部位尺寸對橫梁撓度的影響以及結(jié)構(gòu)應力分布特點，對該試驗機結(jié)構(gòu)進行結(jié)構(gòu)布局優(yōu)化設(shè)計，再沒改變該試驗機外部尺寸的前提下，有效地降低了結(jié)構(gòu)zui大應力與zui大變形量。

（2）構(gòu)件尺寸優(yōu)化：在布局調(diào)優(yōu)設(shè)計方案基礎(chǔ)上，該試驗機采用結(jié)構(gòu)優(yōu)化導重法，對試驗機結(jié)構(gòu)進行了構(gòu)件尺寸優(yōu)化，得到了使結(jié)構(gòu)撓度值大幅度下降，結(jié)構(gòu)應力分布更合理的新結(jié)構(gòu)。

在結(jié)構(gòu)重量不變和滿足材料許用應力的前提下，試驗機滿載壓力試驗時，橫梁、壓盤Y向總變形量由原來的0.320mm下降到0.199mm，下降37.8%；試驗機滿載拉力試驗時，橫梁、壓盤Y向總變形量由原1.372mm下降到0.290mm，下降78.9%，優(yōu)化效果十分顯著。

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